KOMPOZİT MALZEME MEKANİĞİ
(Son Güncelleme: 16.07.2026)
Prof. Dr. Mehmet Zor / Dokuz Eylul Üniversitesi / Makine Müh. Böl.
Ders Notları
2
16.07.2026
İletişim ve Geri Bildirimler için
Kendi bölümündeki dersinde bu ders notlarını takip etmek isteyen öğretim üyelerinin, tarafıma bir bilgilendirme maili göndermeleri yeterlidir. Bu öğretim üyelerine istedikleri taktirde notlardaki (*) işaretli soruların çözümleri gönderilmektedir.
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
Öğretim Üyeleri için Açıklama
Web sitemden bu dersle ilgili aşağıdaki materyallere erişebilirsiniz:
Genel Bilgiler Dosyası:
Ders Eğitim Videoları :
Bu notlardaki herbir konunun anlatıldığı ders eğitim videolardır.
Kompozit Malzemelerle ilgili çok daha geniş genel bilgileri içerir. (Bu notlara ise özeti koyulmuştur)
Sınav Soruları ve Örnekler:
Makine Müh. Bölümünde Yapılan Bazı Sınavlar, Cevap Anahtarları ve başka çözümlü örnekler
Yardımcı Belgeler:
Sınavlarda kullanılan Standart Formül Kağıdı, Literatür Taraması Örneği ve diğer dökümanlar
Ders Notları :
Bu ders notlarının türkçe ve ingilizce pdf ve pptx dosyalarını serbestçe indirebilirsiniz.
Not : Statik, Dinamik, Mukavemet, BDM dersleriyle ilgili aynı tip materyallere web sitemden erişebilirsiniz.
Web Sitem:
Youtube Kanalım (tüm ders eğitim videoları): https://www.youtube.com/@mehmetzor
Önsöz
Değerli Öğrenci ve Araştırmacı Arkadaşlarım,
Kompozit malzemeler, gerek dayanım, gerek hafiflik ve gerekse ekonomiklik açısından sağladığı avantajlar sebebiyle günümüzde birçok farklı sektörde kullanılmaktadır. Teknolojik gelişmelere paralel olarak, klasik izotropik yapı elemanlarının yerlerini, zamanla kompozitten yapılan alternatifleri alabilmekte ve bu durum gün geçtikçe yaygınlaşmaktadır. Bugün için sanayide kullanılan birçok mekanizma, makine, yapı veya sistemlerde bu tip alternatif kompozit eleman, parça veya ekipmanlarla karşılaşmamız mümkündür. Kompozit malzeme alternatifi temeline dayanan Ar-Ge ve inovasyon çalışmaları birçok üniversitede veya özel kuruluşta sıklıkla yapılmaktadır.
Tüm bu sebeplerden dolayı geleceğin mühendisleri olarak sizlerin de kompozitlerle ilgili bu tip faaliyetlerde aktif şekilde yer alabilmeniz ancak ve ancak kompozit malzeme mekaniğinin temel ilke, teori ve yaklaşımlarına yeterince hakim olmanızla mümkün olabilir. Aksi halde bir ar-ge biriminde karşınıza çıkması çok muhtemel bir kompozit alternatif yapının tasarım ve analizlerinde sizden beklenilen bilgileri, yönlendirmeleri ve değerlendirmeleri gerekli seviyede yapamamanız söz konusu olacak ve bu da şüphesiz kariyerinizi olumsuz anlamda etkileyebilecektir.
İşte bu ders notlarıyla, kompozit malzemelerin mekanik hesaplamaları ve ölçümleri açısından bir mühendisinin bilmesi gerekli temel konuları sizlere aktarabilmeyi hedefledik. Bu ders notlarını iyice anlayan bir mühendisinin, temel bilgi ve beceriler açısından kendisine bir ayrıcalık ve kuvvetli bir tercih edilme sebebi katacağında şüphe yoktur. Başlangıçta kompozitlerle ilgili genel bilgiler bu notlarda özetlenmiş; herbir konu kendi anlatımım olan ve mehmetzor.com sitesinden erişilebilen ders eğitim videoları ile ilişkilendirilmiştir. Ders konularının anlaşılmasında anahtar rol oynayan püf noktaları herbir konuda özellikle belirtilmiştir. Ders notları zaman içerisinde güncellenmekte, yeni konu veya örnekler eklenebilmekte ve son güncelleme tarihleri özelikle belirtilmektedir. Bu güncellemeleri yine web sitemden takip edebilirsiniz.
Bu ders notlarının yazılması ve düzenlenmesinde bana çok yardımcı olan Makine Mühendisleri Serhat Saatçı ve Berk Çıkrıkçı’ ya teşekkür ederim. Notlarımızın tüm öğrencilere ve araştırmacılara faydası olması dileğiyle..
3
16.07.2026
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları
Eylül 2023
Prof. Dr. Mehmet Zor
Konular
A. TEK TABAKA KOMPOZİTLER (Tek Yönlü ve Sürekli Fiberlerle Güçlendirilmiş Kompozit )
B. TABAKALI KOMPOZİTLER
8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT) ile Gerilme-Gerinim Hesaplamaları
9. Tabakalı Yapılarda Homojenizasyon (Teorik Yaklaşımlar)
9.1 – 9.3 Voigt, Reuss ve CLT Yaklaşımları
9.4 Zor Modeli
10. Zor Modeli Yaklaşımıyla Tabakalı Yapılarda Mukavemet ve Hasar Analizi
4
16.07.2026
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
Kompozit Malzemelerle İlgili�ÖZET Genel Bilgiler
5
16.07.2026
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
Daha geniş ve ayrıntılı genel bilgilere mehmetzor.com sitesindeki «Genel Bilgiler» dökümanından erişebilirsiniz.
1
(Video 1.)
1.1 Kompozit Malzemelerin Tanımı
En az iki farklı malzemenin makro seviyede (birbiri içerisinde çözünmeyecek şekilde) birleştirilmesiyle oluşturulan yeni malzemeye kompozit malzeme denir.
6
16.07.2026
Amaç ise bileşenlerde tek başına iken mevcut olmayan bazı özelliklerin (hafiflik, dayanım esneklik, vb.) geliştirilmesi ve biraraya getirilmesidir.
1-Kompozitler Hakkında Özet Genel Bilgiler
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
1.2 Kompozit Malzemelerin Temel Özellikleri
7
16.07.2026
1-Kompozitler Hakkında Özet Genel Bilgiler
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
8
16.07.2026
1-Kompozitler Hakkında Özet Genel Bilgiler
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
1.3 Kompozitlerin Uygulama Alanları
9
16.07.2026
1-Kompozitler Hakkında Özet Genel Bilgiler
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
10
16.07.2026
1.3.1 Kompozitlerin Kullanıldığı Bazı Alanlar:
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
1-Kompozitler Hakkında Özet Genel Bilgiler
1.3.2 Kompozit Ürün Örnekleri
11
16.07.2026
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
1-Kompozitler Hakkında Özet Genel Bilgiler
Çeşitli Kompozit Ürünler
12
16.07.2026
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
1-Kompozitler Hakkında Özet Genel Bilgiler
Beton kolonlar demir ve betonun birleştirilmesiyle oluşturulur ve aslında bir kompozit yapıdır.
13
16.07.2026
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
1-Kompozitler Hakkında Özet Genel Bilgiler
14
16.07.2026
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
1-Kompozitler Hakkında Özet Genel Bilgiler
Bir uçak gövdesinde kullanılan kompozitler ve oranları
1.4 Kompozit Malzemelerin Avantajları
Taşıdığı karakteristik özellikleri ile diğer malzemelere göre birçok avantajları bulunan kompozit malzemeler,
1- uzun ömürleri,
2- hafiflikleri,
3- yüksek kimyasal ve mekanik dayanımları,
gibi pek çok üstün özelliklerinden dolayı tercih edilirler.
15
16.07.2026
1-Kompozitler Hakkında Özet Genel Bilgiler
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
Kompozitlerle Sağlanabilen Diğer Avantajlar:
16
16.07.2026
Malzeme | Yoğunluk ρ gr/cm3 | Çekme Muk. σç MPa | Elastisite Modülü GPa | Özgül Çekme Mukavemeti σç/ρ | Özgül Elas. Mod. E/ρ |
Alaşımsız Çelik | 7,9 | 459 | 203 | 58 | 26 |
Alüminyum | 2,8 | 84 | 71 | 30 | 25 |
Al alaşımı-2024 | 2,8 | 247 | 69 | 88 | 25 |
Pirinç | 8,5 | 320 | 97 | 38 | 11 |
Bor-Epoksi | 1,8 | 1600 | 224 | 889 | 124 |
Karbon-Epoksi-1 | 1,6 | 1260 | 218 | 788 | 136 |
Karbon-Epoksi-2 | 1,5 | 1650 | 140 | 1100 | 93 |
Kevlar-Epoksi | 1,4 | 1400 | 77 | 1000 | 55 |
S Camı-Epoksi | 1,8 | 1400 | 56 | 824 | 33 |
E Camı-Epoksi | 1,8 | 1150 | 42 | 639 | 23 |
Alttaki tablodaki malzeme özellikleri incelendiğinde, kompozit yapıların klasik metallere göre hem çok daha hafif hem de çok daha dayanıklı olduğu görülür.
1-Kompozitler Hakkında Özet Genel Bilgiler
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
İzotropik
Malzemeler
Kompozitler
1.5 Kompozitlerin Bazı Dezavantajları
17
16.07.2026
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
1-Kompozitler Hakkında Özet Genel Bilgiler
Delaminaiton
1.6 Kompozitler ve Mühendislik Faaliyetleri
18
16.07.2026
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
1-Kompozitler Hakkında Özet Genel Bilgiler
19
16.07.2026
Kompozitlerin mekanik davranışlarının izotropik malzemelerden daha farklı olması, yöne göre değişebilmesi, mekanik açıdan farklı yaklaşım ve kriterlerle incelenmelerini gerektirir.
Hocam, mil malzemesini kompozit yapalım. Von-mises gerilmelerine tekrar bakalım.
Mili kompozit yaparsak, Von-Mises’e göre değil, Tsai-Hill kriterine göre değerlendirme yapmamız daha doğru olur. Kompozitler için akma-kırılma kriterleri farklıdır.
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
1-Kompozitler Hakkında Özet Genel Bilgiler
Kompozit malzemelerin oluşum seçenekleri sonsuz denebilecek kadar çoktur. Bundan dolayı sınıflandırılmaları oldukça zordur.
Ancak burada yaygın sınıflandırmalar üzerinde durulacaktır.
20
16.07.2026
1.7 Kompozit Malzemelerin Sınıflandırılması
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
1-Kompozitler Hakkında Özet Genel Bilgiler
1.7.1 Matris Malzeme Cinsine Göre Sınıflandırma:
21
16.07.2026
Matris malzemenin cinsine göre, kompozitler 3 gruba ayrılabilir:
Matris Malzeme Cinsine Göre Sınıflandırma Şeması
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
1-Kompozitler Hakkında Özet Genel Bilgiler
1a) Termosetler: Isıyla sertleşir plastiklerdir.
En çok bilinenlerinden birisi Epoksidir.
1b) Termoplastikler: Isıyla Yumaşar Plastiklerdir.
1c) Elastomerler: Çok fazla esneyebilen (büyük elastik deformasyon gösterebilen) plastiklerdir.
En fazla bilinen elastomer kauçuktur.
3. Seramik Matris Kompozitler: Yüksek Sıcaklık kompozitleri olup matris olarak Seramik malzemeler kullanılır.
1. Plastik (Polimer) Matris Kompozitler
2. Metal Matris Kompozitler: Matris olarak Alüminyum, Çinko gibi hafif metallerin kullanıldığı kompozitlerdir.
Kompozitlerin yaklaşık % 90’ı polimer (plastik) esaslı matrislerden üretildiklerinden, kompozit malzemelere «takviye edilmiş plastikler» de denir. 3gruba ayrılırlar
1.7.2 Takviye Elemanlarının Şekil ve Yerleştirilmesine Göre Sınıflandırma:
22
16.07.2026
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
1-Kompozitler Hakkında Özet Genel Bilgiler
İlk 2 gruptaki kompozitler makro seviyede izotropik gösterdikleri için bunlara Quasi-Isotropik kompozitler de denir. , 3. grup kompozitler ise ortotropik özellik gösterirler.
23
16.07.2026
4 - Tabakalı kompozitler:
fiber
tabakalar
matris
Tabakalı yapı
θ: fiber yerleştirme açısı
1.7.2 Takviye Elemanlarının Şekil ve Yerleştirilmesine Göre Sınıflandırma -Devam:
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
1-Kompozitler Hakkında Özet Genel Bilgiler
24
16.07.2026
Sandviç kompozit yapılar tabakalı kompozit malzeme sınıfına girerler. Sandviç yapılar, yük taşımayarak sadece izolasyon özelliğine sahip olan düşük yoğunluklu bir çekirdek malzemenin alt ve üst yüzeylerine mukavemetli levhaların yapıştırılması ile elde edilirler.
5- Sandviç kompozitler
Alt ve üst tabakaların herbirisi izotropik bir malzeme olabildiği gibi, fiber takviyeli bir tabaka da olabilirler
Dış cephe kaplamalarında kullanılan sandviç kompozit paneller
6- Karma (Hibrid) kompozitler :
1.7.2 Takviye Elemanlarının Şekil ve Yerleştirilmesine Göre Sınıflandırma -Devam:
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
1-Kompozitler Hakkında Özet Genel Bilgiler
7- Doğal Kompozitler
25
16.07.2026
Ağacın kompozit yapısı
Kemiğin kompozit yapısı
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
1-Kompozitler Hakkında Özet Genel Bilgiler
Ahşap, kemik gibi malzemeler, tabii (doğal) kompozit malzemelerdir.
1.7.2 Takviye Elemanlarının Şekil ve Yerleştirilmesine Göre Sınıflandırma -Devam:
26
16.07.2026
1.8.1 Epoksi:
Termosetler grubundan yapıştırıcı bir kimyasal reçinedir.
Epoksit grubunun polimerizasyonu ile üretilir ve farklı formüllerle özellikleri değiştirilebilir.
Kullanılan sertleştiricinin türüne bağlı olarak kompozit malzemenin özellikleri değişir.
1.8.1.1 Epoksinin Bazı Üstün Özellikleri:
1.8.1.2Epoksinin Bazı Dezavantajları:
1.8 Kompozitlerde Kullanılan Bazı Önemli Malzemeler
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
1-Kompozitler Hakkında Özet Genel Bilgiler
1.8.2 Cam elyafı (Glass fiber):
27
16.07.2026
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
1-Kompozitler Hakkında Özet Genel Bilgiler
1.8.3 Karbon Elyafı – Karbon Matrisi (Carbon/carbon)
28
16.07.2026
1.8.4 Aramid Elyafı (Kevlar)
Kevlar (Aramid) bir polimer elyafı olup kompozit yapıya yüksek mukavemet ve sertlik kazandıran, hafif bir takviye malzemesidir.
1.8.4.1 Bazı Üstün Özellikleri:
1.8.5 Bor Elyafı:
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
1-Kompozitler Hakkında Özet Genel Bilgiler
29
16.07.2026
Malzeme Adı | Öz Kütle g/cm3 | Çekme Muk. MPa | Elastik Mod. MPa | Sıcaklık Sınırı oC |
Poli-Etilen (PE) (düşük yoğunluk) | 0.92-0.93 | 7-17 | 105-280 | 80 |
Poli-Etilen (PE) (yüksek yoğunluk) | 0.95-0.96 | 20-37 | 420-1260 | 100 |
Poli-Vinil-Klorür (PVC) | 1.50-1.58 | 40-60 | 2800-4200 | 110 |
Poli-Propilen (PP) | 0.90-0.91 | 50-70 | 1120-1500 | 105 |
Poli-Stiren (PS) | 1.08-1.10 | 35-68 | 2660-3150 | 85 |
Akronitril-Butadien-Streyn(ABS) | 1.05-1.07 | 42-50 | - | 75 |
Poli-Met-Metha-Arkilik (PMMA) | 1.11-1.20 | 50-90 | 2450-3150 | 125 |
Poli-Tetra-Flor-Etilen(PTFE)(Teflon) | 2.10-2.30 | 17-28 | 420-560 | 120 |
Poli-Amids (PA) Naylon 6.6 | 1.06-1.15 | 60-100 | 2000-3500 | 82 |
1.9.1 Bazı Termoplastik Reçinelerin (Matrislerin) Mekanik ve Termal Özellikleri
1.9 Bazı Malzeme Özellikleri:
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
1-Kompozitler Hakkında Özet Genel Bilgiler
30
16.07.2026
Özellik | E-Camı | S-Camı | Bor | Karbon | Kevlar49 |
Yoğunluk(gr/cm3) | 2,54 | 2,49 | 2,68 | 1,85 | 1,44 |
Çekme Muk.(MPa) | 2000 | 4750 | 3450 | 2900 | 3750 |
Çekme Mod.(GPa) | 80 | 89 | 414 | 525 | 136 |
Lif çapı (µm) | 3-200 | 3-13 | 100-1000 | 5-13 | 12 |
Isıl G.K(oC-1.10-6) | 5 | 2.9 | 3 | -1 | -2 |
Kopma Uz. (%) | 2,75 | - | 0,7 | 0,5-1,3 | 2,5 |
1.9.2 Takviye Elemanlarının (Fiberlerin) Bazı Özellikleri
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
1-Kompozitler Hakkında Özet Genel Bilgiler
31
16.07.2026
1.9.3 Bazı Takviye Elemanlarının (Fiberlerin) Çekme Eğrileri
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
1-Kompozitler Hakkında Özet Genel Bilgiler
(Vakum bonding / Vakum bagging)
8. Otoklav / Autoclave bonding
32
16.07.2026
1.10.1 Başlıca Kompozit İmalat Yöntemleri
Elle Yatırma
Püskürtme (Spray - up)
Elyaf Sarma
RTM
Profil Çekme
1.10 Kompozitlerde İmalat Yöntemleri :
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
1-Kompozitler Hakkında Özet Genel Bilgiler
33
16.07.2026
dikkat edilmelidir.
1.10.2 İmalat Yöntemlerinin Genel Özellikleri:
Hazır Kalıplama
Vakum Yapıştırma/Torbalama
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
1-Kompozitler Hakkında Özet Genel Bilgiler
34
16.07.2026
1.10.3 İmalat Yöntemlerinin Kompozit Malzeme Cinsine Göre Gruplandırılması:
İmalat Yöntemleri
Termoset Malzemeler
Termoplastik Malzemeler
Kısa Fiber takviyeli kompozitler
Sürekli Fiber takviyeli kompozitler
Kısa Fiber takviyeli kompozitler
Sürekli Fiber takviyeli kompozitler
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
1-Kompozitler Hakkında Özet Genel Bilgiler
35
16.07.2026
1.11 Mukavemette Önemli Kavramları hatırlayalım:
1.11.1 İzotropik Malzeme:
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
1-Kompozitler Hakkında Özet Genel Bilgiler / Mukavemette Önemli Kavramlar
36
16.07.2026
1.11.2 Ayırma Prensibi ve Gerilme Kavramı:
Dış kuvvetlerin etkisine maruz bir sistem dengede ise hayali bazda da ayırdığımız her bir parçası da ayrı ayrı dengededir. Buna ayırma prensibi denir.
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
1-Kompozitler Hakkında Özet Genel Bilgiler / Mukavemette Önemli Kavramlar
37
16.07.2026
1.11.3 Gerilme Çeşitleri
1.11.3.1 Normal Gerilme: Gerilme kesit düzleminin normaline paralel ise; başka bir ifade ile düzleme dik ise buna normal gerilme denir. σ ile gösterilir. Çeki-Bası ve Eğilme Yüklemesinde ortaya çıkar.
1.11.3.2 Kayma Gerilmesi: Gerilme düzlem normaline dik ise; başka bir ifade ile düzleme paralel ise buna kayma gerilmesi veya kesme gerilmesi denir. τ ile gösterilir.
τyx
τ xy
Kayma gerilmesi indislerinin anlamı:
τi j = τj i
Düzlem normali
Gerilme Doğrultusu
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
1-Kompozitler Hakkında Özet Genel Bilgiler / Mukavemette Önemli Kavramlar
38
16.07.2026
1.11.4 Şekil Değiştirme
ε ile gösterilen birim uzama, gerinme olarak da isimlendirilir, İngilizcesi ise «strain» dir.
L0
ΔL/2
ΔL/2
1.11.4.1 Birim Uzama (ε)
1.11.4.2 Kayma Şekil Değiştirme Açısı (γ):
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
1-Kompozitler Hakkında Özet Genel Bilgiler / Mukavemette Önemli Kavramlar
1.11.5 Çekme testi ve gerilme-birim uzama diyagramı:
39
16.07.2026
Malzemelerin mekanik davranışlarını en iyi karakterize eden bir testtir.
Çeneye bağlanan kısım
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
1-Kompozitler Hakkında Özet Genel Bilgiler / Mukavemette Önemli Kavramlar
40
16.07.2026
Poisson oranı:
Poisson oranının sınırları: 0 ile 0.5 arasında değişir.
Dikkat: 1.1 formülü sadece x ekseninde (tek eksenli) yükleme durumunda geçerlidir. P nin yanı sıra y veya z doğrultularında da kuvvetler olsaydı bu formül kullanılamazdı.
(Tek eksenli yüklemede Hooke bağıntısıdır.)
Unutmayın: Her zaman için,
Birim uzama = Toplam uzama/ o yöndeki ilk boy
Şekildeki çubuk x yönünde P yüküne maruz kalırsa, sadece x yönünde gerilme oluşur, y ve z yönlerindeki gerilme oluşmaz.
olacağını fark edin.
,
,
Poisson oranı bir yükün diğer doğrultulardaki şekil değiştirme etkisini veren malzeme özelliğidir..
1.11.5.1 Poisson Oranı ( ν ):
(1.1)
(1.2)
(1.3a-c)
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
1-Kompozitler Hakkında Özet Genel Bilgiler / Mukavemette Önemli Kavramlar
41
16.07.2026
1.11.5.2 Rijtlik (Kayma) Modülü ( G )
G: kayma (veya rijitlik) modülüdür. İzotropik malzemeler için E ve ν cinsinden hesaplanabilir.:
(1.7)
(1.4)
(1.5)
(1.6)
Diğer düzlemlerdeki kayma gerilmeleri ve şekil değiştirmeler arasındaki Hooke bağıntıları:
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
1-Kompozitler Hakkında Özet Genel Bilgiler / Mukavemette Önemli Kavramlar
1.11.6 En Genel Durumda Hooke Bağıntıları :
42
16.07.2026
Sıcaklık Etkisi
Kayma Şekil değiştirme açıları
İzotropik malzemeler için herhangi bir Q noktasındaki gerilme-şekil değiştirmeler arasındaki bağıntılardır:
(1.8.a)
(1.8.b)
(1.8.c)
(1.8.d)
(1.8.e)
(1.8.f)
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
Eksenel Birim Uzamalar
1-Kompozitler Hakkında Özet Genel Bilgiler / Mukavemette Önemli Kavramlar
43
16.07.2026
ANİZOTROPİK MALZEME TİPLERİ
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
2.
(Video 2.)
44
16.07.2026
2-Anizotropik Malzeme Tipleri
2.1 Anizotropik Malzeme Nedir?
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
45
16.07.2026
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
2-Anizotropik Malzeme Tipleri
2.2 Bu Bölümde Amaçlarımız:
1.11.6 maddesinde izotropik malzemeler için, elastik bölgede, 2 bağımsız malzeme sabiti (E ve ν) olduğu gösterilmiş ve gerilme –şekil değiştirme ilişkileri (Hooke bağıntılıarı) özetlenmişti.
46
16.07.2026
Rijitlik (Stiffness) matrisi: [C]
(9x9= 81 bağımsız malzeme sabiti içerir)
2.3 En Genel Anizotropik Malzeme için Elastik Malzeme Sabitleri
1nci İndis: düzlem normalini,
2nci indis: gerilmenin veya şekil değiştirmenin doğrultusunu göstermektedir.
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
2-Anizotropik Malzeme Tipleri / En Genel Anizotropik Malzeme için Elastik Malzeme Sabitleri
47
16.07.2026
Gevşeklik (Compliance) Matrisi: [S]
Rijitlik matrisinin tersidir.
[S]=[C]-1
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
2-Anizotropik Malzeme Tipleri / En Genel Anizotropik Malzeme için Elastik Malzeme Sabitleri
48
16.07.2026
1-3 ve 2-3 düzlemleri içinde aynı analiz yapılırsa:
bulunur.
Aynı düzlemde kayma gerilmelerinden kaynaklanan şekil değiştirmeler için de indislerin yeri farketmeyecektir.
bulunur.
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
2-Anizotropik Malzeme Tipleri / En Genel Anizotropik Malzeme için Elastik Malzeme Sabitleri
Kısaltılmış Notasyonlar
49
16.07.2026
Bu durumda anizotropik bir malzemede rijitlik veya gevşeklik matrsilerindeki bağımsız elastik malzeme sabitleri 6x6=36 ya indirgenmiş olur.
Böylece, anizotropik bir cisim için kısaltılmış notasyonlar kullanılarak gerilme-gerinme veya gerinme-gerilme bağıntıları alttaki gibi 2 farklı matris formatında ifade edilebilir:
Veya indis notasyonu ile :
veya
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
2-Anizotropik Malzeme Tipleri / En Genel Anizotropik Malzeme için Elastik Malzeme Sabitleri
50
16.07.2026
Nonlineer elastik bir malzemede depolanan enerji yoğunluğu: dW ise,
Bu durumda benzer şekilde:
Gerilme-gerinme (Hooke) bağıntısı;
şeklinde de yazılabilir.
(I)
(II)
(I) ve (II) denklemleri birbirine eşit olduğundan;
Bu durumda C ve S rijitlik ve gevşeklik matrisleri diyagonale göre simetrik olmalıdır. Bu matrislerdeki bağımsız, elastik malzeme sabitleri 21’dir. Malzeme özellikleri bakımından simetri düzlemleri olmayan böyle bir anizotropik malzemeye Triklinik malzeme denir.
2.5 Triklinik Malzeme
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
2-Anizotropik Malzeme Tipleri / Triklinik Malzeme
Karşılıklılık (reciprocity) Koşulu:
Sonuç olarak
Hooke bağıntılarına uyan tüm elastik malzemelerde karşılıklılık (reciprocity) koşulu geçerlidir. Şöyle ki:
51
16.07.2026
Şekilde, (x-y) düzlemine göre simetrik olan monoklinik malzeme sembolize edilmiştir. (Herbir küçük kübün bu düzleme göre simetrik olduğuna dikkat ediniz.)
Potasyum Feldspar
(Doğada bulunan bir monoklinik malzeme örneğidir.)
2.6 Monoklinik Malzeme
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
2-Anizotropik Malzeme Tipleri / Monoklinik Malzeme
52
16.07.2026
Anizotropik, elastik ve monoklinik bir yapının bir noktasında 1-2 düzlemine göre malzeme simetrisi olduğunu düşünüyoruz.
Sadece
varken:
Sadece
bulunur.
Şimdi monoklinik malzemenin malzeme sabiti sayısını tespit edeceğiz;
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
2-Anizotropik Malzeme Tipleri / Monoklinik Malzeme
Sadece
Benzer şekilde; aşağıdaki durumlarda yine 1-3 ve 2-3 doğrultularında çarpılma olmaz.
53
16.07.2026
Bu durumda, monoklinik ve elastik bir malzeme için gevşeklik ve rijitlik matrislerinde bağımsız malzeme sabitleri 13’e indirgenmiş olur.
,
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
2-Anizotropik Malzeme Tipleri / Monoklinik Malzeme
54
16.07.2026
Aşağıda monoklinik malzeme için [S] gevşeklik matrisinin her bir teriminin açık ifadesi gösterilmiştir.
(2.4)
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
2-Anizotropik Malzeme Tipleri / Monoklinik Malzeme
55
16.07.2026
2.6.1. Monoklinik Malzeme için Hooke Bağıntıları –(3 Boyutlu Durumda)
(2.5)
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
(2.6.a-f)
(a)
(b)
(c)
(e)
(f)
(d)
Monoklinik davranış gösteren bir malzeme için gerilme-şekil değiştirme (Hooke) bağıntılarının 3 boyutlu durumda açık halleri:
2-Anizotropik Malzeme Tipleri / Monoklinik Malzeme
56
16.07.2026
2.7 Ortotropik Malzeme
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
2-Anizotropik Malzeme Tipleri / Ortotropik Malzeme
57
16.07.2026
bulunur.
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
2-Anizotropik Malzeme Tipleri / Ortotropik Malzeme
58
16.07.2026
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
2-Anizotropik Malzeme Tipleri / Ortotropik Malzeme
59
16.07.2026
Ortotropik malzeme için gevşeklik [S] matrisi :
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
2 Boyutlu Durumda:
3 Boyutlu Durumda
Sonuç olarak ; ortotropik bir malzeme için bağımsız malzeme sabitleri 9 tanedir:
(2.7a)
(2.7b)
2-Anizotropik Malzeme Tipleri / Ortotropik Malzeme
60
16.07.2026
Ortotropik malzeme için rijitlik [C] matrisi :
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
2 Boyutlu Durumda
3 Boyutlu Durumda
Dikkat: [C] matrisi ortotropik malzemeler için [Q] olarak sembolize edilmektedir.
(2.7c)
(2.7d)
2-Anizotropik Malzeme Tipleri / Ortotropik Malzeme
61
16.07.2026
1
3
2
2.7.1 Ortotropik kompozitler için endüstriyel örnekler:
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
2-Anizotropik Malzeme Tipleri / Ortotropik Malzeme
1
2
3
a-) Tek yönlü sürekli fiber takviyeli kompozit tabakalar: Herbirisi tek bir tel olan (süreksizlik içermeyen) fiberlerin, tek yönlü olarak birbirlerine paralel olacak şekilde matris içerisine dizilmesiyle oluşturulan yapılardır.
(a)
(b)
Alttaki kompozit tipleri 3 düzleme göre de simetrik olduklarından ortotropik karekter gösterirler ve endüstride yaygın uygulamalara sahiptirler.
b-) Çift yön örgü yapılı kompozit tabakalar: Herbirisi tek bir tel olan (süreksizlik içermeyen) fiberlerin, çift yönlü , birbirlerine paralel ve dik olacak şekilde matris içerisine dizilmesiyle oluşturulan yapılardır.
c-) Sandviç Kompozitler: Bir çekirdek malzemenin, üst ve alt yüzeylerine daha dayanıklı 2 levha yapıştırılmasıyla elde edilen kompozit yapılardır.
(c)
62
16.07.2026
Örnek 2.1 : Tek yönlü takviyeli Graphite/ Epoxy Kompozitin bir noktasındaki düzlem gerilme durumu şekilde gösterilmiştir.
Tek Yönlü Bir Tabakanın Farklı Malzemeler İçin Mekanik Özellikleri
2-Anizotropik Malzeme Tipleri / Ortotropik Malzeme
Özellikler | Sembol | Birim | Cam/Epoksi | Bor/Epoksi | Grafit/Epoksi |
Fiber Hacimsel Oranı | | | 0,45 | 0,50 | 0,70 |
Fiber (1) Yönünde Elasitiklik Modülü | | GPa | 38,6 | 204 | 181 |
Fiberlere Dik (2) Yönde Elastisiklik Modülü | | GPa | 8,27 | 18,50 | 10,30 |
Major Poisson Oranı | | | 0,26 | 0,23 | 0,28 |
1-2 Düzleminde Kayma Modülü | | GPa | 4,14 | 5,59 | 7,17 |
Buna göre;
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
63
16.07.2026
a-)
Çözüm:
2-Anizotropik Malzeme Tipleri / Ortotropik Malzeme
Önceki sayfadaki tablodan grafit/ epoksi için malzeme özellikleri şu şekilde okunur:
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
64
16.07.2026
b-)
c-)
d-)
2-Anizotropik Malzeme Tipleri / Ortotropik Malzeme
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
65
16.07.2026
2.7.1 Ortotropik Malzeme için Hooke Bağıntıları –(3 Boyutlu Durumda)
(2.8)
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
(2.9.a-f)
(a)
(b)
(c)
(e)
(f)
(d)
Ortotropik davranış gösteren bir malzeme için 3 boyutlu durumda gerilme-şekil değiştirme (Hooke) bağıntıları.
(elastik yüklemede geçerlidir)
2-Anizotropik Malzeme Tipleri / Ortotropik Malzeme
66
16.07.2026
Eğer ortotropik malzemenin her noktasında, birbirlerine paralel olacak şekilde izotropi düzlemleri varsa, bu malzemelere enine izotropik (transversely isotropic) malzemeler denir.
Malzeme özellikleri o düzlemde her doğrultuda aynı olmasına rağmen düzleme dik doğrultuda farklılık gösterir.
2-3 düzleminde yaklaşık her doğrultuda özellikler aynıdır. 1 doğrultusundaki özellikler ise farklıdır.
2.8 Enine İzotropik (Transversely Isotropic) Malzeme
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
2-Anizotropik Malzeme Tipleri / Enine İzotropik Malzeme
Bir İzotropi düzlemi
Normali 1 doğrultusu olan ve 2-3 düzlemine paralel sonsuz tane simetri düzlemi vardır.
Fiberlerin birbirlerine paralel olacak şekilde matris içine, karışık şekilde yerleştirilmesiyle elde edilen yapılar enine izotropik karekter gösterirler.
67
16.07.2026
Fiber eksenine 1'e göre dönel simetriye sahip kompozit malzemelerde, 2-3 düzlemine paralel kesitlerde tüm yönlerde malzeme özellikleri aynı kabul edilebilir.
Böylece bağımsız malzeme sabiti 9 dan 5 e indirgenmiş olur:
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
(2.10.a-e)
(2.11)
2-3 düzlemi izotropik özellik gösterdiği için 2.11 denklemi bu düzlem için de geçerli olur.
2-Anizotropik Malzeme Tipleri / Enine İzotropik Malzeme
E2 ve ν23 belli iken G23 izotropik malzemeler için geçerli 2.11 denkleminden hesaplanabilir:
68
16.07.2026
Yanlış
Doğru
Çekme numunesi enine boyutları yeterince büyük olmalı tüm yapıyı temsil edebilmelidir.
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
2-Anizotropik Malzeme Tipleri / Enine İzotropik Malzeme
Enine izotropik malzemeler için malzeme sabitleri matrisleri:
Test Numunesi
69
16.07.2026
2.8.1 Enine (Transversly) İzotropik Malzeme için Hooke Bağıntıları
(2.12)
(3 boyutlu durumda )
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
(2.13.a-f)
(a)
(b)
(c)
(e)
(f)
(d)
Enine (Transversly) İzotropik davranış gösteren bir malzeme için 3 boyutlu durumda gerilme-şekil değiştirme (Hooke) bağıntıları.
(elastik yüklemede geçerlidir)
2-Anizotropik Malzeme Tipleri / Enine İzotropik Malzeme
Aslından enine izotropik malzemeler ortotropik malzemelerin özel bir halidir ve ortotropik malzemeler için geçerli olan Hooke bağıntıları enine izotropik malzemeler için de aynen geçerlidir (Bknz 2.7.1 konusu).
70
16.07.2026
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
2-Anizotropik Malzeme Tipleri / Enine İzotropik Malzeme
a-) Betonarme Kolonlar: Daha çok çeki veya basıya maruz kalan betonarme kolonlar enine izotropik malzemelerdir. Demir çubuklar yükleme doğrultusu olan kolon eksenine paralel olacak şekilde beton matris içine karışık şekilde yerleştirilirler. Amaç ise çeki/bası yükü doğrultusunda matrisin güçlendirilmesidir.
2.8.2 Enine İzotropik kompozitler için doğal ve endüstriyel örnekler:
b-) Tortul Kayaçlar: Enine izotropi özelliği doğada uzun dalga boylarına sahip, katmanlı tortul kayaçlarda görülür. Her bir katman kendi düzleminde yaklaşık olarak aynı özelliklere sahiptir (herbir katman 2-3 düzlemine paraleldir). Fakat kalınlık boyunca (aşağıdan yukarı, 1 ekseni olarak) farklı özellik sözkonudur . Her katmanın düzlemi izotropi düzlemi ve dik eksen simetri eksenidir.
71
16.07.2026
2.9 İzotropik Malzeme
2
3
1
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
2-Anizotropik Malzeme Tipleri / İzotropik Malzeme
72
16.07.2026
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
2.9.1 İzotropik Malzemeler için (Hooke) Bağıntıları – (3 Boyutlu durumda)
(2.14b)
2-Anizotropik Malzeme Tipleri / İzotropik Malzeme
İzotropik davranış gösteren bir malzeme için gerilme-şekil değiştirme (Hooke) bağıntıları.
(elastik yüklemede geçerlidir)
(a)
(b)
(c)
(e)
(f)
(d)
(2.15.a-f)
Görüldüğü gibi izotropik malzemelerde sadece 2 tane bağımsız elastik malzeme sabiti ( E, ν) vardır.
ve
(2.14a)
Rijitlik modülü
73
16.07.2026
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
Veya 2.14 b denkleminden gerilmeleri çekersek izotropik malzemeler için şu eşitliği elde ederiz:
2-Anizotropik Malzeme Tipleri / İzotropik Malzeme
(2.14.c)
74
16.07.2026
2.9.2) İzotropik Karekter Gösteren Kompozitler:
b-) Doğranmış Fiber (Whiskers) Takviyeli Kompozitler
c-) Çok Yönlü (Multidirectional) , Sürekli (continuous) Fiber Takviyeli Kompozitler
a-) Partikül takviyeli kompozitler ve nano kompozitler
2-Anizotropik Malzeme Tipleri / İzotropik Malzeme
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
75
16.07.2026
2.10 Düzlem Gerilme Durumunda Hooke Bağıntıları : (Ortotropik, Enine İzotropik ve İzotropik Malzemeler için)
(2.16b)
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
Sıcaklık etkisi*
(2.17)
Önemli Noktalar:
Ortotropik malzemeler için, düzlem gerilme durumunda Hooke bağıntılarını matris formatında şu şekilde yazabiliriz:
(a)
(b)
(c)
(2.16a)
2-Anizotropik Malzeme Tipleri
76
16.07.2026
| ||||||||||||
Malzeme Karekteri | Güçlendirme Doğrultusu | Kompozit Tipi | Konular..>> | 3. Bölüm | 4. Bölüm | 5. Bölüm | 6. Bölüm | 7. Bölüm | 8. Bölüm | 9. Bölüm | 10. Bölüm | 11. Bölüm |
Malz. Öz. Teorik Hesapları | Mukav. ve Verim Sınırları | Deneysel Ölçümler | Hooke ve Dönüşüm Denk. | Hasar Kriterleri | Tabakalı Komp. Hesapları | Isıl Yükler | Malz. Öz. Teo. Hes. ve Muk. Sınırları | Malz. Öz. Teo. Hes. ve Muk. Sınırları | ||||
Ortotropik | Tek Yönde Güçlendirilmiş Kompozitler | Sürekli Fiberlerle Güçlendirilmiş Kompozitler (Unidirectional) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Enine İzotropik Kompozitler �(Transvesly Isotropic) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| ||
Çift Yönde Güçlendirilmiş Kompozitler | Sürekli Fiberlerle Güçlendirilmiş Örgü yapılı Kompozitler (Bidirectional or Woven) |
| |
|
|
|
|
|
|
|
| |
Sandviç Kompozitler �(Sandwich Composites) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| ||
İzotropik | Çok Yönde Güçlendirilmiş Kompozitler | Çok Yönde Sürekli Fiberlerle Güçlendirilmiş Kompozitler (Bidirectional or Woven) |
| Bu Kompozitler izotropik karekter gösterdiği için tüm mekanik hesaplamaları Mukavemet dersinde gösterilen konulardaki yaklaşım ve denklemlerle yapılabilir. Bu sebeple bu ders notlarının kapsamına dahil değildir. | ||||||||
Süreksiz Fiberlerle Güçlendirilmiş Kompozitler (talaş, whiskers) |
| |||||||||||
Nano veya Makro Partüküllerle Güçlendirilmiş Kompozitler |
| |||||||||||
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
Tablo 2.1 Güçlendirme Doğrultusu ve Malzemesine Göre Kompozitler ve Bu Notlarda Mekanik Hesaplamaların Anlatıldığı Bölümler
77
16.07.2026
ORTOTROPİK
MALZEME ÖZELLİKLERİNİN
TEORİK HESAPLANMASI
Tek Yönlü-Sürekli Fiberlerle Güçlendirilmiş Kompozitlerde
3.
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
78
16.07.2026
3.1 Bu Bölümde Amacımız;
Kompoziti oluşturan izotropik bileşenlerin (matris ve fiberin) elastik mekanik özellikleri ( Ef , νf , Em , νm ) belli iken;
Bunların birleştirilmesiyle elde edilmiş tek yön (unidirectional) takviyeli ortotropik bir kompozit tabakanın özelliklerini (E1, E2, ν12, G12) teorik olarak hesaplamaktır. Bununla birlikte bu hesaplamaların enine izotropik kompozitler için de geçerli olacağı unutulmamalıdır.
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
3. Tek Yönlü Sürekli Fiberlerle Güçlendirilmiş Kompozitler / Ortotropik Malzeme Özelliklerinin Teorik Hesapları
3.2 Ortotropik Tabakada Lokal Eksenler
1: Tabaka düzleminde, fiber doğrultusuna paralel eksen,
2: Tabaka düzleminde, fiber doğrultusuna dik eksen,
3: Tabaka düzlemine dik ve kalınlık yönündeki eksen
3.3 Ortotropik Bir Tabakada Temsili Hacim Elemanı
79
16.07.2026
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
3. Tek Yönlü Sürekli Fiberlerle Güçlendirilmiş Kompozitler / Ortotropik Malzeme Özelliklerinin Teorik Hesapları
Tek yönlü enine izotropik kompozit yapılar (bknz: 2.11.3) : Temsili hacim elemanı bu kompozitler için de aynıdır. Bu ise tek yönlü sürekli fiberlerle takviye edilmiş kompozit plakalar için yapılan hesaplamaların ve çıkarılacak denklemlerin bu kompozit tipi için de aynen geçerli olacağını ispat eder.
1
2
3
3.4 Fiber ve Matris Hacim Oranları Arasındaki Bağıntı�
80
16.07.2026
Fiber hacimsel oranı
Matris hacimsel oranı
Kompozit Yoğunluğunun Teorik Hesabı:
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
(3.1)
(3.2)
Normali 1 yönü olan kesit alanları:
A1
3. Tek Yönlü Sürekli Fiberlerle Güçlendirilmiş Kompozitler / Ortotropik Malzeme Özelliklerinin Teorik Hesapları
Dikkat: Yapıda sadece matris ve fiber hacimleri vardır. Ayrıca Kompozit olarak ayrı bir bağımsız hacim yoktur. Kompozit olarak isimlendirilen malzeme veya hacim teoriktir ve tüm yapıyı temsil etmektedir. (Veya tek ortotropik malzeme olduğundan tüm yapı kompozit olarak isimlendirilir diye de düşünebiliriz.)
3.5 E1’ in Teorik Hesabı (Fiber Doğrultusunda Elastiklik Modülü’nün Teorik Hesabı)
81
16.07.2026
1 yönünde P1 çeki kuvveti uygulanan temsili hacim elemanını düşünüyoruz. Fiber ve matris birbirlerine tamamen yapışık olduklarından birbirlerini etkilerler ve 1 yönünde aynı ΔL miktarı uzarlar. İlk boyları da eşit olduğu için birim uzamaları (ΔL/L ) da eşit olacaktır.
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
Püf noktası -1 :
1 Yönünde, fiber, matris ve kompozitin birim uzamaları daima birbirlerine eşittir:
Ι-Ι kesitinin sol kısmının statik dengesinden,
(3.3)
(3.4)
3. Tek Yönlü Sürekli Fiberlerle Güçlendirilmiş Kompozitler / Ortotropik Malzeme Özelliklerinin Teorik Hesapları
82
16.07.2026
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
Fiber Oranının E1 Değerine Etkisi
Ayrıca:
denkleminden 1 yönündeki gerilmeler arasındaki bağıntı:
(3.5)
Bu 3.5 denklemi ilerideki hesaplamalarda karşımıza çıkacaktır.
3. Tek Yönlü Sürekli Fiberlerle Güçlendirilmiş Kompozitler / Ortotropik Malzeme Özelliklerinin Teorik Hesapları
3.6. Fiberlere Dik Doğrultudaki Elastik Modülü’nün (E2’ nin) Teorik Hesabı
83
16.07.2026
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
Püf noktası -2:2 yönünde gerilmeler birbirlerine eşittir.>>
(3.6)
3. Tek Yönlü Sürekli Fiberlerle Güçlendirilmiş Kompozitler / Ortotropik Malzeme Özelliklerinin Teorik Hesapları
2 yönünde P2 çeki kuvveti uygulanan temsili hacim elemanında sırasıyla Ι-Ι ve II-II kesiti aldığımızda; fiber ve matristeki iç kuvvetlerin ve kesit alanlarının kompozittekine eşit olduğunu; dolayısıyla gerilmelerin de kompozitteki gerilmeyle aynı çıktığını aşağıdaki şekillerden anlayabiliriz.
84
16.07.2026
2 doğrultusundaki toplam uzama;
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
t
L
σ2
σ2
(3.9a)
(3.8)
3. Tek Yönlü Sürekli Fiberlerle Güçlendirilmiş Kompozitler / Ortotropik Malzeme Özelliklerinin Teorik Hesapları
(3.7a-c)
Poisson etkisi ihmal edildiğinde, Hooke bağıntılarından 2 yönündeki gerinmeler:
veya
(3.9b)
Fiber Oranının E2 Değerine Etkisi
85
16.07.2026
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
3. Tek Yönlü Sürekli Fiberlerle Güçlendirilmiş Kompozitler / Ortotropik Malzeme Özelliklerinin Teorik Hesapları
86
16.07.2026
Ortotropik karekter gösteren bir tabaka için genel olarak poisson oranı ifadesi:
Major (Büyük) Poisson Oranı:
Buna göre;
Minor (Küçük) Poisson Oranı:
Transverse (Enine, çapraz) Poisson Oranı:
Bağımsız olmayan üç poission oranı daha vardır:
Ortotropik bir malzemede genel olarak poisson oranları ve Elastiklik modülleri arasında şu şekilde bir ilişki de mevcuttur:
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
(3.11)
(3.12a-c)
(a)
(b)
(c)
(3.13)
3. Tek Yönlü Sürekli Fiberlerle Güçlendirilmiş Kompozitler / Ortotropik Malzeme Özelliklerinin Teorik Hesapları
Not: 1-) Ortotropik özellikteki tüm kompozit tipleri için de 3.11, 3.12 ve 3.13 denklemleri kullanılabilir.
2-) Bazı özel malzemeler hariç Poisson oranı negatif olamaz. İzotropik malzemelerde aynı zamanda 0.5 ’den büyük olamaz.
3.8 ν12 ’in Teorik Hesabı (Major Poisson Oranı)
87
16.07.2026
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
1 yönünde çekiye maruz temsili hacim elemanında, 2 yönündeki toplam şekil değiştirme (ΔW), fiber ve matristeki şekil değiştirmelerin toplamına eşittir.
Matris ve fiberin poisson oranlarını da yazacak olursak:
, Fiber için benzer şekilde:
(3.14)
3. Tek Yönlü Sürekli Fiberlerle Güçlendirilmiş Kompozitler / Ortotropik Malzeme Özelliklerinin Teorik Hesapları
Fiber Oranının ν12 Değerine Etkisi
88
16.07.2026
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
3. Tek Yönlü Sürekli Fiberlerle Güçlendirilmiş Kompozitler / Ortotropik Malzeme Özelliklerinin Teorik Hesapları
89
16.07.2026
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
Kompozitteki şekil değiştirme açısı (γ12);
Kompozit malzemenin tamamı için baktığımızda;
Bu bağıntıyı fiber ve matris
için de yazabiliriz:
Statik denge sebebiyle kesme iç kuvvetleri eşit olmalıdır. A2 kesit alanları da eşit olduğundan fiber, matris ve kompozitte kayma gerilmeleri de eşit çıkar.
veya
Temsili hacim elemanında 1-2 düzleminde oluşan kayma gerilmesi (τ12) fiber ve matriste farklı şekil değiştirme açıları (γf , γm) oluşturur.
,
Fiber ve matris izotropik olduğundan,
(3.15a)
(3.15b)
(3.16a-b)
,
(a)
(b)
3. Tek Yönlü Sürekli Fiberlerle Güçlendirilmiş Kompozitler / Ortotropik Malzeme Özelliklerinin Teorik Hesapları
(Tüm yapıyı tek ortotropik malzeme gibi düşünerek kompozit olarak isimlendirdik.)
Örnek 3.1 (video 3a, örn 1)
90
16.07.2026
Yukarıdaki Tabloda E , ν değerleri verilen malzemelerin birleştirilmesiyle elde edilecek olan Cam-Epoksi (Glass fiber–Epoxy) kompozitin elastik özelliklerini bulunuz.
(Fiber Hacim Oranı = Vf = 0,3)
E1 = ? , E2= ?, G12 = ? , ν12=?
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
| Cam Fiber (Glass Fiber) | Epoksi (Epoxy) |
Elastisite Modülü | Ef =110 GPa | Em = 3,5 GPa |
Poisson Oranı | νf =0,27 | νm = 0,3 |
3. Tek Yönlü Sürekli Fiberlerle Güçlendirilmiş Kompozitler / Ortotropik Malzeme Özelliklerinin Teorik Hesapları
Çözüm:
91
16.07.2026
(3.4) denkleminden
(3.9b) denkleminden
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
3. Tek Yönlü Sürekli Fiberlerle Güçlendirilmiş Kompozitler / Ortotropik Malzeme Özelliklerinin Teorik Hesapları
92
16.07.2026
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
(3.16a) denkleminden
(3.16b) denkleminden
(3.15b) denkleminden
(3.14) denkleminden
3. Tek Yönlü Sürekli Fiberlerle Güçlendirilmiş Kompozitler / Ortotropik Malzeme Özelliklerinin Teorik Hesapları
93
16.07.2026
Malzeme | Çap (μm) | Yoğunluk ρ (kg/m3) | Elastiklik Modülü E (GPa) | Poission Oranı ν | Kopma Mukavemeti σult (MPa) |
E-glass | 10 | 2600 | 74 | 0,25 | 2500 |
S-glass | 10 | 2500 | 86,9 | 0,22 | 2850 |
Kevlar 49 | 12 | 1450 | 130 | 0,4 | 2900 |
“HT«High Strength | 7 | 1750 | 230 | 0,3 | 3200 |
“HM” High Modulus | 6,5 | 1800 | 390 | 0,35 | 2500 |
Boron | 100 | 2600 | 200 | | 3400 |
| | | | | |
| | | | | |
3.11 Bazı fiber malzemelerinin mekanik özellikleri
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
3. Tek Yönlü Sürekli Fiberlerle Güçlendirilmiş Kompozitler / Ortotropik Malzeme Özelliklerinin Teorik Hesapları
94
16.07.2026
3.12 Bazı matris malzemelerinin mekanik özellikleri
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
3. Tek Yönlü Sürekli Fiberlerle Güçlendirilmiş Kompozitler / Ortotropik Malzeme Özelliklerinin Teorik Hesapları
Malzeme | Yoğunluk ρ (kg/m3) | Elastiklik Modülü E (GPa) | Poission Oranı ν | Kopma Mukavemeti σult (MPa) |
Epoxy | 1200 | 4,5 | 0,4 | 130 |
Phenolic | 1300 | 3 | 0,4 | 70 |
Polyester | 1200 | 4 | 0,4 | 80 |
Polycarbonate | 1200 | 2,4 | 0,35 | 60 |
Vinylester | 1150 | 3,3 | | 75 |
Silicone | 1100 | 2,2 | 0,5 | 35 |
Urethane | 1100 | 0,7-70 | | 30 |
Polyimide | 1400 | 4-19 | 0,35 | 70 |
PolyPropylene (PP) | 900 | 1,2 | 0,4 | 30 |
PolyPropylene Sulfone (PPS) | 1300 | 4 | | 65 |
PolyAmide (PA) | 1100 | 2 | 0,35 | 70 |
PolyEther Sulfone (PES) | 1350 | 3 | | 85 |
PolyEtherImide (PEI) | 1250 | 3,5 | | 105 |
PolyEther-Ether-Ketone (PEEK) | 1300 | 4 | | 90 |
95
16.07.2026
Bir Alüminyum levha, sürekli boron fiberlerle, tek yönlü (unidirectional) olarak güçlendirilmiştir. Fiberler toplam hacmin %36’ sını teşkil etmektedir. Malzemelerin özellikleri alttaki tabloda verilmiş olup bu
verilere göre elde edilen tek tabaka kompozit yapının;
a-) yoğunluğunu , b-) 1 ve 2 yönlerindeki Elastiklik Modüllerini , c-) 1-2 düzlemindeki (major ve minor) poisson oranlarını, d-) 1-2 düzlemindeki rijitlik modülünü hesaplayınız.
| Yoğunluk (gr/cm3) | Elastiklik Modülü E (GPa) | |
Boron Fiber | 2,6 | 379 | 0,2 |
Alüminyum | 2,7 | 70 | 0,33 |
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
d-)
Çözüm:
a-)
b-)
c-)
3. Tek Yönlü Sürekli Fiberlerle Güçlendirilmiş Kompozitler / Ortotropik Malzeme Özelliklerinin Teorik Hesapları
ρ= 2,66 gr/cm3
Örnek 3.2(video 3a, örn 2):
96
16.07.2026
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
3. Tek Yönlü Sürekli Fiberlerle Güçlendirilmiş Kompozitler / Ortotropik Malzeme Özelliklerinin Teorik Hesapları
3.13 ) Poisson Etkisi ve (p):
F1
F1
97
16.07.2026
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
3. Tek Yönlü Sürekli Fiberlerle Güçlendirilmiş Kompozitler / Ortotropik Malzeme Özelliklerinin Teorik Hesapları
(3.17a)
(3.17b)
2 yönündeki gerilmeler eşittir.
(3.18a)
(3.18b)
(3.6)
3.6 denklemini, 3.17 denklemlerinde yerine koyarsak:
fiber ve matristeki 1 yönündeki gerinmeler:
3.6 denklemini, 2.17 denklemlerinde (izotropik malzemeler için) yerine koyuyoruz.
2 yönündeki gerinmeler:
(3.7a)
(3.19a)
(3.19b)
98
16.07.2026
(3.20)
(3.8)
(3.18b)
(3.18a)
(3.7a)
Son denklem tekrar düzenlenirse:
(3.5)
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
3. Tek Yönlü Sürekli Fiberlerle Güçlendirilmiş Kompozitler / Ortotropik Malzeme Özelliklerinin Teorik Hesapları
99
16.07.2026
(3.19a denkleminden)
(3.3)
(3.12b ve 3.7a denklemlerinden)
(3.21)
(3.14)
(3.4 )
(3.13 )
(3.22)
(3.23)
(3.22 denklemi 3.21 de yerine koyulup düzenlenirse):
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
3.23 denklemini 3.20 denkleminde yerine koyarsak:
..>>
3. Tek Yönlü Sürekli Fiberlerle Güçlendirilmiş Kompozitler / Ortotropik Malzeme Özelliklerinin Teorik Hesapları
100
16.07.2026
Son terim düzenlendikten sonra sonuç:
Poisson etki terimi:
(3.24a)
(3.25)
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
veya
(3.24b)
3. Tek Yönlü Sürekli Fiberlerle Güçlendirilmiş Kompozitler / Ortotropik Malzeme Özelliklerinin Teorik Hesapları
101
16.07.2026
Örnek 3.3
Örnek 3.2 deki kompozit tabaka için poisson oranını dikkate aldığınızda E2 değerinde ne kadarlık bir fark ortaya çıkar? Hesaplayınız.
Poisson etki terimi:
3.24 denkleminden:
Poisson etkisi ihmal edildiğinde:
bulunmuştu.
Aradaki fark:
Çözüm:
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
3. Tek Yönlü Sürekli Fiberlerle Güçlendirilmiş Kompozitler / Ortotropik Malzeme Özelliklerinin Teorik Hesapları
Fiber takviyeli ortotropik bir kompozit levhanın, serbest halde iken ΔT kadar sıcaklığı arttırılırsa levhanın kenarları uzar ve boyutlarında değişimler meydana gelir. Bu boyut değişimlerine termal (ısıl) şekil değiştirmeler denir.
102
16.07.2026
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
, α1
, α2
Toplam uzamalar:
Birim uzamalar (gerinimler):
(3.26)
(3.27)
Denk. 3.3 den, fiber ve matristeki 1 yönündeki gerinimlerin de kompozitin gerinimi ile aynı olduğunu hatırlayalım (Püf noktası 1):
ΔT sonucu lokal kayma şekil değişimi oluşmaz.
3. Tek Yönlü Sürekli Fiberlerle Güçlendirilmiş Kompozitler / Ortotropik Malzeme Özelliklerinin Teorik Hesapları
103
16.07.2026
3.14.1.a Yapıyı ortotropik tek bir malzeme olarak düşünürsek: Her yönde serbest olarak şekil değiştirme oluşur. Bu sebeple, malzeme içinde tüm eksenlerde ortaya çıkacak toplam iç kuvvetler, ve dolayısıyla gerilmeler sıfır olacaktır.
Şimdi herhangi bir kısmından sınırlandırılmamış, tek yönlü (unidirectional) takviye edilmiş ortotropik bir kompozit tabakanın sıcaklığnın ı ΔT kadar arttırıldığın düşünüyoruz.
3.14.1 Serbest Durumda Termal Gerilmeler
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
Temsili hacim elemanı
Hesaplamalar için temsili hacim elemanını inceleyeceğiz.
(3.28)
(3.29)
3. Tek Yönlü Sürekli Fiberlerle Güçlendirilmiş Kompozitler / Ortotropik Malzeme Özelliklerinin Teorik Hesapları
104
16.07.2026
(Bu bilgi α2 hesabında kullanılacaktır)
3.14.1.b Yapıyı iki farklı izotropik malzeme (matris ve fiber) olarak düşünürsek:
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
Yapı hiçbir yerden sınırlandırılmamış olmasına rağmen Matris ve fiberin her birisinde 1 yönünde gerilmeler oluştuğunu görürüz. Çünkü iki malzeme birbirlerine yapışık ve genleşme katsayıları farklıdır. Aynı ΔT sıcaklık farkında, 1 yönünde farklı oranlarda genleşmek isterler. Matris fazla uzamak ister, fiberi çeker (Pf1 kuvveti oluşur); fiber daha az uzamak ister, matrisin uzamasına engeller (Pm1 kuvveti oluşur). 2 yönünde ise fiber ve matris birbirine engel olmaz. Matris kendi genişlemesinin yanı sıra, fiberi de kendisiyle birlikte 2 yönünde sürükler (hareket ettirir). Matris ve fiberdeki iç kuvvetler ve dolayısıyla gerilmeler 2 yönünde sıfır çıkar.
(3.28)
(3.31)
(3.30)
3. Tek Yönlü Sürekli Fiberlerle Güçlendirilmiş Kompozitler / Ortotropik Malzeme Özelliklerinin Teorik Hesapları
105
16.07.2026
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
Denk. 3.26 :
(3.32)
(3.33)
3.14.2 α1’ in Teorik Hesabı
Hiçbir yüzeyinden sınırlandırılmamış kompozit bir tabakanın sıcaklığının ΔT kadar değiştirildiğini düşünüyoruz
Benzer şekilde:
Denk. 3.30 :
Denk. 3.3 :
(3.34)
(Denk. 3.4 den)
3. Tek Yönlü Sürekli Fiberlerle Güçlendirilmiş Kompozitler / Ortotropik Malzeme Özelliklerinin Teorik Hesapları
106
16.07.2026
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
3.14.3 α2’ nin Teorik Hesabı
Yine sınırlandırılmamış kompozit bir levhanın sıcaklığı ΔT kadar değiştirildiğini düşünüyoruz.
Denklem (3.26 )’yı Denklemler (3.32 ve 3.33)’de yerine koyarsak
(3.35)
(3.36)
Fiber ve matris için Denk. 2.15 deki Hooke bağıntıları;
(a)
(b)
,
(3.26)
(3.3)
(3.32)
(3.33)
3. Tek Yönlü Sürekli Fiberlerle Güçlendirilmiş Kompozitler / Ortotropik Malzeme Özelliklerinin Teorik Hesapları
107
16.07.2026
Benzer şekilde matris için :
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
(3.38)
3.37 ve 3.38 eşitliklerini 3.8 denkleminde yerine koyarsak:
Bu Denklem düzenlenirse ..>>
(3.8)
O halde ;
(3.37)
3. Tek Yönlü Sürekli Fiberlerle Güçlendirilmiş Kompozitler / Ortotropik Malzeme Özelliklerinin Teorik Hesapları
108
16.07.2026
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
Denklemler düzenlendiğinde:
Denklemi açtığımızda:
O halde denklem;
Son kez düzenlendiğinde;
halini alır.
(3.39)
(3.14 denkleminden)
3. Tek Yönlü Sürekli Fiberlerle Güçlendirilmiş Kompozitler / Ortotropik Malzeme Özelliklerinin Teorik Hesapları
109
16.07.2026
3.14.4 Diğer Tip kompozitlerin α1 ve α2 değerlerinin teorik hesapları nasıl yapılır?
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
Doğranmış Fiber (Whiskers) Takviyeli Kompozit
Partikül Takviyeli Kompozit
Çift Örgü (Woven) Elyaf Takviyeli Kompozit
Sandviç Kompozit
Çok yön sürekli fiber takviyeli Kompozit
3. Tek Yönlü Sürekli Fiberlerle Güçlendirilmiş Kompozitler / Ortotropik Malzeme Özelliklerinin Teorik Hesapları
110
16.07.2026
Malzeme | | |
Boron/Epoxy | 5 | |
Graphite/Epoxy | 0,88 | 31 |
E-glass/Epoxy | 6,3 | 20 |
Alüminyum | 22 | 22 |
Bakır | 16 | 16 |
Çelik | 12 | 12 |
3.14.5 Bazı malzemelerin Termal genleşme katsayıları
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
Bundan sonraki kısımda serbest veya belli şekillerde sınırlandırılmış tek tabaka için formül çıkarmaları da içeren örneklerle konuyu iyice pekiştireceğiz;
3. Tek Yönlü Sürekli Fiberlerle Güçlendirilmiş Kompozitler / Ortotropik Malzeme Özelliklerinin Teorik Hesapları
111
16.07.2026
KOMPOZİTİN
TEORİK MUKAVEMETİ VE
VERİM ALMA SINIRLARI
4
(YAPISAL YÜKLEMELER SONUCU OLUŞAN GERİLME-ŞEKİL DEĞİŞTİRME HESAPLAMA ÖRNEKLERİ)
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
112
16.07.2026
4. Kompozitin Teorik Mukavemeti ve Verim Alma Sınırları
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
4.1 Bu Bölümde Amaçlarımız:
113
16.07.2026
1 yönündeki çekme yükününün ne kadarını fiberler taşır? önce bu soruya cevap arıyoruz:
4.2 Kompozit Yapıda Yük Dağılım Oranı Hesabı:
1 yönü için püf noktası: Birim uzamalar eşittir:
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
(4.1)
4. Kompozitin Teorik Mukavemeti ve Verim Alma Sınırları
Kompozitteki toplam kuvvet
Fiberlere düşen kuvvet
Matrise düşen kuvvet
;
Temsili hacim elemanı:
114
16.07.2026
Aşama 1 :Fiberler ve matriste elastik şekil değiştirme oluşur.
Aşama 2: Fiberlerde elastik şekil değiştirme oluşmaya devam ederken, matris plastik şekil değiştirmeye uğrar.
Aşama 3: Hem fiberlerde hem de matriste plastik şekil değiştirme oluşur.
Aşama 4: Önce fiberler sonra matris hasara uğrar.
4.3 Kompozit Yapının Deformasyon Aşamaları
Sürekli fiberlerle, tek yönlü takviye edilmiş kompozit bir tabaka, 1 yönünde çekiye maruz bırakıldığında yükün artmasıyla birlikte dört aşamada deforme olur.
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
4. Kompozitin Teorik Mukavemeti ve Verim Alma Sınırları
hasar
hasar
(Fiberler koptuğu anda kompozitin de hasara uğradığı kabul edilir. )
115
16.07.2026
(3.5)
koma
fiber
kompozit
matris
kopma
kopma
kopma
a
b
c
d
Gevrek bir yapıda deformasyon aşamaları
Şekil 4.1
(4.5)
(4.2)
(4.3)
(4.4)
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
(E1'in hesaplanmasında anlatılmıştı.)
4. Kompozitin Teorik Mukavemeti ve Verim Alma Sınırları
116
16.07.2026
Çünkü 2 yönünde fiber ve matristeki gerilmeler eşit olacağı için en önce daha düşük mukavemetli olan matris kopacaktır.
Endüstrideki çalışma şartlarında yüklemenin geldiği doğrultu ile kompozitteki fiber doğrultusu (1) çakıştırılmalıdır ki dayanım açısından verimli bir yapı elde edilsin. Zira kompozitin 1 doğrultusu 2 yönüne göre daha dayanıklıdır. Yük doğrultusunun fiberlere dik doğrultu (2) ile çakıştırılması tek yönlü fiber takviyeli kompozitler için yanlış bir uygulama olacaktır. Hem 1 hem 2 yönünde yükleme sözkonusu ise bu durumda çift yön fiber takviyeli (cros-ply or woven fabric) kompozitlerin kullanılması daha doğru bir çözümdür.
(4.6)
4. Kompozitin Teorik Mukavemeti ve Verim Alma Sınırları
Tek yönlü, sürekli fiber takviyeli tabaka için,
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
117
16.07.2026
4.6 Teorik Bası Mukavemetleri�
1 yönünde bası yüklemesine maruz bir tabakada fiberlerin hasara uğradığı anda kompozitin de hasara uğradığı kabul edilir. Buna göre;
kpma
fiber
kompozit
matris
Bası hasarı
a
c
Bası hasarı
Bası
Çeki Bölgesi
(4.7)
(4.8)
(4.11.a)
4. Kompozitin Teorik Mukavemeti ve Verim Alma Sınırları
(Kompozitte 1 yönündeki herhangi bir andaki bası gerilmesini veren 3.5 denklemi, fiberlerin bası hasarına uğradığı an için yazılır.):
(4.9)
(4.10)
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
118
16.07.2026
3.9 konusu olan G12 nin teorik hesabında da belirtildiği gibi sadece kesme yüklemesi durumunda kompozit, fiber ve matriste ortaya çıkan kayma gerilmeleri eşittir.
Buna göre kesme yüklemesinden dolayı ilk hasara uğrayacak bileşen en düşük kesme mukavemetine sahip olan matris olacaktır. (Çünkü ilk mukavemet sınırına matris ulaşacaktır. )
Sonuç olarak kompozitin kesme mukavemeti:
(4.11.c)
4. Kompozitin Teorik Mukavemeti ve Verim Alma Sınırları
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
Herhangi bir kesme yüklemesi anında
(4.11.b)
Not: Bazı özel durumlarda fiberin kesme mukavemeti matrisinkinden daha düşük olabilir. Bu durumda kompozitin teorik kesme mukavemeti fiberin kesme mukavemeti alınmalıdır.
119
16.07.2026
Örnek 4.1
Tabloda özellikleri verilen matris ve fiber malzemelerden, tek yönlü ve sürekli fiber takviyeli bir ortotropik kompozit tabaka üretilecektir. 400mm x 400mm x 4mm boyutlarındaki bu tabakada %25 hacimsel oranında fiber kullanılacaktır. Buna göre,
a-) 1 yönünde çekme yapıldığında, kompozitin hasara uğrayacağı anda, fiberlerdeki ve matristeki gerilmeleri bulunuz.
b-) Bu tabakaya 1 ve 2 Yönlerinde aynı anda F1=80kN, F2 = 48kN luk çeki kuvvetleri uygulanırsa, kompozit, fiber ve matriste, 1 ve 2 yönlerinde ortaya çıkacak gerilmeleri ve toplam şekil değiştirmeleri (uzamaları) ayrı ayrı hesaplayınız.
c-) Poisson etkisini ihmal etmeseydik, c şıkkında bulduğumuz 2 yönündeki toplam uzama ne kadar değişirdi?
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
4. Kompozitin Teorik Mukavemeti ve Verim Alma Sınırları
120
16.07.2026
Çözüm:
a)
(4.3) denkleminden:
Diğer şıkları çözebilmek için, önce ortotropik özellikleri hesaplamalıyız:
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
4. Kompozitin Teorik Mukavemeti ve Verim Alma Sınırları
121
16.07.2026
Kompozitteki gerilmeler:
F1=80kN
F1
A1
F2
A2
F2=48kN
b-)
1 Yönünde kompozitteki birim uzama (gerinme):
1 yönünde kompozitteki toplam uzama:
(2.17.a) denkleminden
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
2 Yönünde kompozitteki toplam uzama :
2 yönündeki kompozitteki birim uzama (gerinme):
(2.17.b) denkleminden
4. Kompozitin Teorik Mukavemeti ve Verim Alma Sınırları
122
16.07.2026
Yani (3.3) denkleminden, fiber ve matristeki 1 yönünde birim uzamalar eşittir:
1 yönünde birim uzamalar eşittir. (P.N -1’den)
2 yönünde gerilmeler eşittir. (P.N -2’den)
Yani (3.6) denkleminden, fiber ve matristeki 2 yönünde gerilmeler eşittir:
(2.15.a) denkleminden:
İzotropik malzemeler için geçerli olan Hooke bağıntılarını fiber ve matris için ayrı ayrı uygulayabiliriz. (Çünkü fiber ve matris malzemeler izotropiktir.):
0
0
(2.15.b) denkleminden
0
0
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
4. Kompozitin Teorik Mukavemeti ve Verim Alma Sınırları
Püf Noktası
123
16.07.2026
c-)
Poisson etki faktörü :
Kompozitteki 2 yönündeki birim uzama:
Poisson etkisini dikkate aldığımızda değişen değerler E2 ve ν21 dir.
Poisson etkisi ihmal edilmezse etkilenen değerlerin üstüne (*) koyuyoruz.
2 Yönünde kompozitteki toplam uzama
Poisson etkisi ihmal edilmezse:
Poisson etkisi ihmal edilirse:
olarak bulunmuştu.
(3.10b) denkleminden:
(3.13) denkleminden:
(3.10.a) denkleminden:
(2.17.b) denkleminden:
Fark:
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
4. Kompozitin Teorik Mukavemeti ve Verim Alma Sınırları
124
16.07.2026
Örnek Problem 4.2
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
Örnek 4.1 deki tabaka, şekildeki gibi, kendi boyutlarına uygun sabit bir oyuğun içerisine yerleştiriliyor ve 1 yönünde F= 60kN luk bir bası kuvvetine maruz bırakılıyor. Buna göre; bu tabakanın 1 ve 2 doğrultularında kenar uzunluklarındaki değişimleri hesaplayınız. (Tabakanın ait, arka ve yan yüzeyleri oyukla temas halindedir.).
Çözüm:
1 yönündeki gerilme:
Sınırlamadan dolayı 2 yönündeki birim ve toplam şekil değiştirmeler sıfırdır.
1 yönündeki toplam kısalma:
Denk.(2.13.b)’ den
Denk. (2.13.a)’ dan
4. Kompozitin Teorik Mukavemeti ve Verim Alma Sınırları
125
16.07.2026
İlk sıcaklığı 23 C olan bir alüminyum plaka şekildeki gibi iki sabit duvar arasına yerleştirilmiştir. Buna göre,
a-) Alüminyum plaka, bu sınır şartlarında 120 oC sıcaklıkta kullanılabilir mi? hesaplayınız.
Örnek Problem 4.3* (video 9)
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
Malzeme | E �Elastiklik Modülü | ν�Poisson oranı | α�Isıl Genleşme Katsayısı | Çekme/Akma dayanımı |
Çelik-fiber (sünek) | 210GPa | 0,28 | 10x10-6 1/ oC | 800 / 400 MPa |
Alüminyum - matris (sünek) | 70 GPa | 0,27 | 23x10-6 1/ oC | 200/150 MPa |
(* Dikkat: Bu örnek ısıl yüklemelerle ilgili formül çıkarmaları da içermektedir.)
Aynı alüminyum plaka, %25 oranında çelik fiberlerle tek yönlü takviye edilerek bir kompozit yapı oluşturulacak ve bu yapı yine iki sabit duvar arasına yerleştirilecektir. Buna göre bu kompozit yapı için, aşağıdaki soruları hesaplamalarla cevaplayınız.
b-)Bu kompozit yapı 120 oC’de kullanılabilir mi?
c-) Sağ duvar kaldırıldığında, kompozit yapı dayanım sınırları içerisinde en fazla hangi sıcaklığa kadar ısıtılabilir?
d-) Sağ duvar kaldırıldığında, izin verilebilir (emniyetli) maksimum sıcaklıkta kompozit yapının matris bileşeninde ortaya çıkacak gerilme değeri ne olur?
4. Kompozitin Teorik Mukavemeti ve Verim Alma Sınırları
126
16.07.2026
a-) Alüminyum plaka 120 oC de sıcaklıkta kullanılabilir mi?
P
= 0
Alüminyum en fazla akma sınırına kadar ısıtılabilir. Sınır durumda σ = σakma
Süperpozisyon prensibine göre, sağ duvarı önce kaldırıp sıcaklığı arttırıyoruz, sonra duvardan gelen P tepki kuvvetini uyguluyoruz.Toplam uzama ( δ ) nın sıfır olmasından hareket ediyoruz.
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
4. Kompozitin Teorik Mukavemeti ve Verim Alma Sınırları
127
16.07.2026
P
b-) %25 oranında çelik fiberlerle tek yönlü takviye edilmesi durumunda aynı çalışma sıcaklığında (120 oC de) plaka kullanılabilir mi?
(4.12)
1 Yönünde Sınırlandırılmış bir ortotropik tabakada, herhangi bir andaki sıcaklık farkı :
a şıkkındaki aynı çözüm yolunu bu sefer ortotropik kompozit yapı için kullanacağız. Değişen tek şeyin Hooke bağıntılarındaki malzeme sabitleri olduğuna dikkat ediniz.
Son eşitlikten…>>
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
4. Kompozitin Teorik Mukavemeti ve Verim Alma Sınırları
128
16.07.2026
O halde (4.12) formülünden:
1 Yönünde sınırlandırılmış bir ortotropik tabakaya, mukavemet sınırları içerisinde uygulanabilecek maksimum sıcaklık farkı:
(4.13)
Kompozit sınırlandırılmış durumda bu sıcaklığa kadar kullanılabilir.
Not: Sınırlandırılmış durumda şekil değiştirme tamamen engellenir. Bunun için ise her iki duvarının da olması şarttır.
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
Denk. 4.4’den..>>
Denk. 4.3’den..>>
(Bknz: konu 4)
Denk. 3.4’den..>>
Denk. 4.13’den..>>
Denk. 3.34’den..>>
4. Kompozitin Teorik Mukavemeti ve Verim Alma Sınırları
129
16.07.2026
c-) Sağ duvar kaldırıldığında, kompozit yapı dayanım sınırları içerisinde en fazla hangi sıcaklığa kadar ısıtılabilir?
3.14 maddesinde anlatıldığı gibi kompozitin serbest olarak genleşmesine izin verilse dahi, fiber ve matriste, 1 yönünde gerilmeler oluşacaktır. Fiberler, termal uzamaya ilaveten matrisin kendisini çekmesiyle de bir miktar daha uzar.
Kompozitteki toplam uzama
Fiberdeki toplam uzama
Termal uzama
Matrisin fiberi çekmesi sebebiyle oluşan uzama
=
=
Serbest durumda herhangi bir anda sıcaklık farkı :
: Matrisin fiberleri çekmesinden kaynaklı gerilme
(4.14)
Serbest durumda izin verilebilir maksimum sıcaklık farkı:
(4.15)
Üstteki eşitlikten
İncelediğimiz örneğin bu c şıkkı için, sağ duvar kaldırıldığından sınırlandırılmamış durum sözkonusudur. 4.15 denkleminden maksimum sıcaklık farkı :
(Sağ duvar kaldırıldığında dayanım sınırları içinde çıkılabilecek maksimum çalışma sıcaklığı)
Not: Sağ veya sol duvarlardan birisi veya ikisi birden kaldırılmış olsa uzamaya izin verilmiş olur ve Serbest durum elde edilir.
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
4. Kompozitin Teorik Mukavemeti ve Verim Alma Sınırları
130
16.07.2026
=
Termal uzama
Fiberlerin matrisin uzamasını engellemesi sebebiyle oluşan kısalma
: Fiberlerin matrisin uzamasını engellemeye çalışmasından kaynaklı gerilme
(4.16)
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
Kompozitteki toplam uzama
Matristeki toplam uzama:
=
d-) Sınırlandırılmamış durumda izin verilebilir maksimum sıcaklıkta matristeki gerilmeyi hesaplayacağız:
Maksimum sıcaklık farkı c şıkkında bulunmuştu. Bu anda matristeki gerilme:
(4.17)
Veya 2nci yol
Serbest durumda ısıl yükleme için:
Denk. 3.5 den :
Dikkat edilirse maksimum sıcaklıkta matrisin akma sınırı (150MPa) aşılmamıştır ve matriste hasar oluşmaz.
4. Kompozitin Teorik Mukavemeti ve Verim Alma Sınırları
131
16.07.2026
Örnek Problem 4.4
Demir çubukların betona yerleştirilmesiyle elde edilmiş 12cm çapında, 24cm uzunluğunda silindirik bir donatı numunesi, alt ve üst kısımlarından iki silindirik rijid levha arasına yerleştirilerek basma testine tabi tutuluyor. Test sırasında bası kuvveti P1 =700kN iken numunenin boyunda 0,4mm lik bir çökme (kısalma) ölçülmüştür. Buna göre,
P1
φ D = 12cm
24cm
| E(GPa) | ν | σmax (MPa) |
Demir | 200 | 0,3 | 400 |
Beton | 32 | 0,2 | 65 |
a-) Bu malzeme aniztropik malzeme tiplerinden hangi özel tipe girer?
(Cevap: Enine İzotropik Malzeme)
c-) Bu numunede 700kN luk bası kuvveti için betondaki ve demir çubuklardaki gerilmeleri hesaplayınız.
(Cevap: betondaki gerilme: -53,34MPa, demirdeki gerilme : -333.4MPa)
d-) Numunenin dayanabileceği maksimum bası kuvvetini teorik olarak hesaplayınız. (Cevap: 839,66kN)
e-) Aynı malzeme özelliklerine sahip, 1m x 0.5 m lik dikdörtgen kesitli bir kolonda, 24mm çaplı demir çubuklardan kaç tane kullanılmalıdır? (Cevap: 34 tane)
b-) Numune çapındaki daralmayı bulunuz. (Cevap: 40,56x10-3mm)
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
4. Kompozitin Teorik Mukavemeti ve Verim Alma Sınırları
132
16.07.2026
4.8 Kompozitten Verim Alma Sınırları
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
4. Kompozitin Teorik Mukavemeti ve Verim Alma Sınırları
133
16.07.2026
0
Kopma Anında kompozitin mukavemeti:
(4.18)
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
4. Kompozitin Teorik Mukavemeti ve Verim Alma Sınırları
kompozit
matris
kopma
kopma
d
e
(Unutmayın: 4.18 denklemi fiberlerin yük taşımadığı ve hemen koptuğu durum için geçerlidir.)
134
16.07.2026
veya
(4.18)
=
(4.4)
birim uzamalar cinsinden :
(4.19a)
(4.19b)
olduğunda fiberler yük taşır denir.
4.2, 4.3 ve 4.5 denklemleri dikkate alınarak,
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
4. Kompozitin Teorik Mukavemeti ve Verim Alma Sınırları
koma
fiber
kompozit
matris
kopma
kopma
kopma
a
b
c
d
135
16.07.2026
veya
birim uzamalar cinsinden
olduğunda kompozitten verim alınır.
Daima geçerlidir.
(4.20a)
(4.20b)
Üstteki eşitlikten,
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
4. Kompozitin Teorik Mukavemeti ve Verim Alma Sınırları
(4.4) denklemi
4.8.3 Fiber Hacim Oranı – Kompozit Mukavemeti Diyagramı
136
16.07.2026
Bu 4ncü konuda anlatılanların grafiksel özeti yanda görülmektedir.
Önemli noktalar:
fiberler hemen kopar ve tüm yükü matris taşır. Kompozit mukavemeti matrisin hasara uğradığı an kabul edilir.
fiberler yük taşır ancak kompozitten verim alınmaz.
fiberler yük taşır ve kompozitten verim alınır.
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
4. Kompozitin Teorik Mukavemeti ve Verim Alma Sınırları
Matris Baskın
Fiber Baskın
Diyagramı farklı durumlar için yorumlamaya çalışın.
137
16.07.2026
Örnek 4.5
Her ikisi de gevrek karekter gösteren matris ve fiber malzemelerden tek yönlü takviyeli bir ortotropik tabakada üretilmiştir. Tabakanın boyutları 400mm x 400mm x 8mm olup, malzeme özellikleri üstteki tabloda verilmiştir. Yapıda %25 oranında fiber kullanılmıştır. Buna göre;
a) Fiberlerin yük taşıyıp taşıyamayacağını,
b) Kompozitten verim alınıp alınamayacağını belirleyiniz.
c-) Bu yapının 1 ve 2 yönlerinde taşıyabileceği maksimum çeki kuvvetlerini hesaplayınız.
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
4. Kompozitin Teorik Mukavemeti ve Verim Alma Sınırları
138
16.07.2026
Çözüm:
b) Kritik fiber oranı
a) Minimum fiber oranı
(4.19b) denkleminden:
(4.20b) denkleminden
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
4. Kompozitin Teorik Mukavemeti ve Verim Alma Sınırları
139
16.07.2026
Fiber mukavemeti:
c-)
F1max
F1max
A1
= 55,575 x 400 x 8
4.5 konusunda açıklandığı gibi, 2 yönünde kompozitin mukavemeti matrisin mukavemetine eşit olur.
Matris mukavemeti:
Fiberlerin kopma anında matristeki gerilme:
1 yönünde Kompozit Mukavemeti:
1 Yönünde uygulanabilecek maksimum çeki kuvveti :
2 Yönünde uygulanabilecek maksimum çeki kuvveti :
F2max
F2max
A2
2 yönünde Kompozit Mukavemeti:
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
4. Kompozitin Teorik Mukavemeti ve Verim Alma Sınırları
140
16.07.2026
5
ORTOTROPİK MEKANİK ÖZELLİKLERİN DENEYSEL TESPİTİ
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
141
16.07.2026
5.1 Amaç ve Kapsam
izotropik bir malzemenin herhangi bir özelliği sadece deneysel ölçümlerle tespit edilebilmesine rağmen, ortotropik bir kompozit malzemenin mekanik özellikleri 4ncü konuda anlatıldığı üzere teorik olarak (bileşenlerinin özellikleri bilinirken) hesaplanabilmektedir. Bununla birlikte kompozit üretimi sırasında olması muhtemel malzeme içi kusurlar gibi faktörlerin etkileri teorik hesaplamalarda göz ardı edilmektedir. Deneysel ölçümlerde ise bu faktörlerin etkileri de sonuçlara yansımakta ve dolayısıyla bu sonuçlar gerçeğe çok daha yakın çıkmaktadır. Bu sebeple diğer malzemelerde olduğu gibi, kompozitlerde de esas olan deneysel olarak malzeme özelliklerinin tespit edilmesidir.
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
Ortotropik özellik gösteren tek yönlü, sürekli fiber takviyeli bir kompozitte mekanik özelliklerin (E1 , E2 , E3 , G12 , ν12 ) deneysel ölçümlerle nasıl elde edildiğini detaylarıyla izah etmektir.
Bu bölümde amacımız;
5. Ortotropik Mekanik Özelliklerin Deneysel Tespiti
142
16.07.2026
5.2 İzotropik Malzemelerde Mekanik Özelliklerin Deneysel Tespitini Hatırlayalım:
İzotropik malzemelerde çekme testi sayesinde,
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
5. Ortotropik Mekanik Özelliklerin Deneysel Tespiti
(öncelikle 1.11.5 konusunu inceleyiniz.)
143
16.07.2026
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
Gerinim Ölçerler
(Straingauge’ler)
5. Ortotropik Mekanik Özelliklerin Deneysel Tespiti
Ekstonsometre
Gerinim ölçerin alternatifi:
5.2.1 Gerinim Ölçerler:
Gerinmeleri ölçmek için kullanılan sensörlerdir.
144
16.07.2026
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
y yönünde çekme testi uygulanırken;
b,c …. n gibi farklı anlar için aşağıdaki işlemler sırasıyla yapılır:
5. Ortotropik Mekanik Özelliklerin Deneysel Tespiti
6) Akma mukavemeti:
Py
Py
Py
Pyb
Pyc
Pk
Pa
Pç
5.2.2 İzotropik malzemeler için Test Aşamalarını Hatırlayalım:
145
16.07.2026
5.2.3 Çekme testinde 3ncü gerinim ölçer kullanılırsa;
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
(5.1b)
Kartezyen koordinatlar (x-y) için:
Lokal koordinatlar (1-2) için:
(5.1a)
5. Ortotropik Mekanik Özelliklerin Deneysel Tespiti
Mohr Çemberi
146
16.07.2026
1: Tabaka düzleminde, fiber doğrultusuna paralel eksen (along the fiber axis)
2: Tabaka düzleminde, fiber doğrultusuna dik eksen (paralel to the plane of the lamina but perpendicular the fiber axis)
3: Tabaka Kalınlığı doğrultusundaki eksen (perpendicular to the plane of lamina and fiber axis)
5.3.1 Lokal Eksen Takımı:
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
Tek yönlü ve sürekli fiber takviyeli, bir kompozit tabakada,
5.3.2. Global eksen Takımı: Tabakalı kompozitlerde tüm yapıyı temsil eden Kartezyen (x,y,z) eksenlere denir.
5. Ortotropik Mekanik Özelliklerin Deneysel Tespiti
Tabakalı kompozitlerin herbir tabakasının kendisine özgü lokal eksenleri (1,2,3) vardır.
147
16.07.2026
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
5.4.1-) Tabakadan 1 doğrultusunda numune çıkarılır.
5.4.2-) 1 ve 2 doğrultusunda gerinim ölçerler yapıştırılır.
5.4.3-) Numune çekme cihazına bağlanır.
5.4.4-) Çekme Testi Yapılır
P-ΔL1 diyagramı cihazdan ölçülür.
1 Yönünde Çekme Testi yapılır. Aşağıdaki adımlar sırasıyla takip edilmelidir:
(Numune kalınlığı, plaka kalınlığı ile eşit olmalıdır.)
5. Ortotropik Mekanik Özelliklerin Deneysel Tespiti
5.4.5 adımı..>>
L1
148
16.07.2026
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
5.4.5) Gerilme – Gerinme Diyagramı ve buradan E1, ν12, XT değerlerinin elde edilmesi
a, b, …. n gibi farklı anlar için aşağıdaki işlemler sırasıyla yapılır:
5. Ortotropik Mekanik Özelliklerin Deneysel Tespiti
6) Kırılma (kopma) anındaki kuvvetten (Pult) malzemenin 1 yönündeki deneysel çekme (Tension) mukavemeti bulunur:
L1
149
16.07.2026
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
5.5.1-) Tabakadan 2 doğrultusunda numune çıkarılır.
5.5.2-) 1 ve 2 doğrultusunda gerinim ölçerler yapıştırılır.
5.5.3-) Numune çekme cihazına bağlanır.
5.5.4-) Çekme Testi Yapılır
P2-ΔL2 diyagramı cihazdan ölçülür.
2 Yönünde Çekme Testi yapılır. Aşağıdaki adımlar sırasıyla takip edilmelidir:
(Numune kalınlığı, plaka kalınlığı ile eşit olmalıdır.)
5. Ortotropik Mekanik Özelliklerin Deneysel Tespiti
5.5.5 adımı..>>
L2
Çekme cihazından okunan P2 kuvvet değerleri numune için doğrudur ancak, cihazdan okunan ΔL1 uzama değerleri doğru değildir. Çünkü cihazın çenelerinin elastik uzama etkisi de cihazdan okunan ΔL2a , ΔL2b ,…değerleri içinde yer alır ve bu şekilde ε2= ΔL2 /L2 denkleminin kullanılması yanlış olur. Bu sebeple numune üzerine gerinim ölçerler yapıştırılarak (ε1, ε2) değerleri doğrudan ölçülür. Veya gerinim ölçerler yerine ekstonsometre kullanılarak numune üzerinden ΔL2a , ΔL2b ,.. değerleri doğru olarak okunmalıdır.
150
16.07.2026
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
5.5.5-) Gerilme – Gerinme Diyagramı ve buradan E2, ν21, YT değerlerinin elde edilmesi
6. Kırılma anındaki kuvvetten (P2-ult) malzemenin
2 yönündeki deneysel çekme (Tension) mukavemeti bulunur:
a, b, …. n gibi farklı anlar için sırasıyla aşağıdaki işlemler sırasıyla yapılır:
5. Ortotropik Mekanik Özelliklerin Deneysel Tespiti
L2
151
16.07.2026
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
5. Ortotropik Mekanik Özelliklerin Deneysel Tespiti
152
16.07.2026
Bu formülde i=1, j=2 alınarak deneysel olarak elde edilen E1, E2, ν12, ν21 değerlerinin sağlaması yapılabilir.
Deneyler doğru yapılmış ise bu denklemin de yaklaşık da olsa sağlanması gerekir. Eğer bu denklem sağlanmıyorsa, deneylerdeki ölçümlerde veya hesaplamalarda hata yapılmış olabilir ve bunlar tekrar kontrol edilmelidir.
Ortotropik bir kompozit tabaka için geçerli olan (3.13) denklemi:
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
5.6 Çeki Testleri İçin Deneysel Ölçümlerin Sağlaması
5. Ortotropik Mekanik Özelliklerin Deneysel Tespiti
153
16.07.2026
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
5.7 Kayma Modülü (G12) ve Kesme Mukavemeti (S) için Deneysel Tespit Yöntemleri
45°
5.7.1.1) Tabakadan liflerle 45° açı yapacak şekilde numune çıkarılır.
5.7.1. Off – Axis Yöntemi (G12 bulunur):
5.7.1.2) x doğrultusunda bir gerinim ölçer yapıştırılır.
5.7.1.3) Numune çekme cihazına bağlanır.
5.7.1.4) Çekme Testi Yapılır. Px- ΔLx diyagramı cihazdan ölçülür.
(Numune kalınlığı, plaka kalınlığı ile eşit olmalıdır.)
(5.2)
Bu yöntemde S değeri hesaplanmaz. Üstteki 5.2 nolu dönüşüm bağıntısından G12 çekilerek hesaplanır. Bunun için 5.2 bağıntısındaki tüm diğer değerler önceden tespit edilmiş olmalıdır. E1, E2, ν12 değerlerinin deneysel olarak önceden bulunduğunu kabul ediyoruz. θ = 45o seçiyoruz. x yönündeki Elastiklik Modülü (Ex) ise aşağıda adımları açıklanan deneysel yöntemle bulunur.
5. Ortotropik Mekanik Özelliklerin Deneysel Tespiti
5.4 maddesinde açıklandığı gibi cihazdan okunan ΔLx değerlerinin içinde cihazın çenelerinin de etkisi olduğundan, bir gerinim ölçer kullanılarak numune üzerinden doğrudan ölçüm yapılır ve εx değerleri elde edilir.
154
16.07.2026
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
5.7.1.5) Gerilme – Gerinme Diyagramı ve buradan Ex değerinin elde edilmesi
a, b, …. n gibi farklı anlar için sırasıyla aşağıdaki işlemler yapılır:
*5.4 ve 5.5 maddelerinde yapılan açıklamalar (önemli noktalar) bu test için de geçerlidir.
5. 5.2 denkleminden G12 çekilir ve hesaplanır
(5.3)
5. Ortotropik Mekanik Özelliklerin Deneysel Tespiti
155
16.07.2026
r
t
T
T
45o
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
5.7.2.a Burulma Tüpü (Torsional Tube) Test Yöntemi (G12 ve S bulunur)
(5.4)
Ortalama kesit alanı:
(5.5)
Bu formüllerin nasıl elde edildiği bir sonraki sayfada açıklanmıştır..>>
5. Ortotropik Mekanik Özelliklerin Deneysel Tespiti
Burulma Test cihazı
156
16.07.2026
Tiç = T
T
dA
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
5.7.2.b Burulma tüpü yönteminde kullanılan formüllerin çıkarılması:
I-I kesiti –sol kısmı
T
T
45o
I
B
a
b
I
1
B
I-I kesiti
(ortalama kayma gerilmesi)
(5.1.b) deki Gerinme Dönüşüm bağıntısı :
( 2.17 )denklemindeki Hooke bağıntılarından;
(ortalama alan)
5. Ortotropik Mekanik Özelliklerin Deneysel Tespiti
(kesme mukavemeti)
1-2 düzlemindeki Rijitlik Modülü:
(5.4)
(5.5)
Tiç = T
r
ds=rdα
dα
dA=t.ds=trdα
t
Kesitteki toplam iç moment:
B
dA=tds
t
ds
157
16.07.2026
a
a
a-a kesiti
çentik kesit alanı:
A=c.t
Σ Fy =0
5. Ortotropik Mekanik Özelliklerin Deneysel Tespiti
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
Σ Fy =0
5.7.3 Iosipescu Yöntemi (G12 ve S bulunur.)
158
16.07.2026
5. Numunenin a-a kesitinin sol kısmının dengesi incelenirse; çentik kesitini de içeren numune orta bölgesinde kesme kuvvetinin V = P olduğu anlaşılır.
( 2.17 )denkleminden;
(5.1.b) denkleminden:
(5.6)
(5.7)
5. Ortotropik Mekanik Özelliklerin Deneysel Tespiti
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
a-a kesiti
A=c.t
a
a
6. Hesaplamalar: Çentik kesitinde eğilme momenti M=0 olduğundan, normal gerilmeler oluşmayacaktır (σ1=σ2=0).
;
Çentik kesitindeki bir D noktasındaki durum:
D
D
159
16.07.2026
Iosipescu Aparatları ve Test Düzeneği
5. Ortotropik Mekanik Özelliklerin Deneysel Tespiti
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
160
16.07.2026
Örnek 5.1: Yeni üretilmiş, tek yön fiber takviyeli bir tabakadan, şekildeki gibi 2cm genişliğinde, 0.4cm kalınlığında bir numune çıkarılıyor ve çekme testine tabi tutuluyor. Numunenin üzerine şekildeki doğrultularda a ve b straingage leri yapıştırılmıştır. Malzemenin gevrek (kırılgan) ve lineer elastik olduğu çekme diyagramından anlaşılıyor. Test sırasında farklı anlarda ölçülen değerler tabloda gösterildiği gibidir. Buna göre, sadece bu ölçümü dikkate alarak, malzemenin E1,E2,ν12, ν21, G12, XT, YT, S değerlerinden mümkün olanlarını belirleyiniz.
P (kN) | ε a | ε b |
3,2 | 6,1x10-4 | -1,1x10-5 |
6,6 | 12,7x10-4 | -2,4x10-5 |
8,2 | 16,3x10-4 | -3,1x10-5 |
11,2 | 29,2x10-4 | -4,3x10-5 |
18,9 (kopma) | 35,8x10-4 | -7,8x10-5 |
Çözüm:
Liflere dik yani 2 yönünde bir çekme testi yapıldığı için E2, ν21 ve YT değerleri deney sonucunda elde edilir. (5.5 maddesinde anlatılmıştır)
a: 2 yönü, b: 1yönüdür.
( 2.15b )denkleminden:
( 3.12.b )denkleminden:
5. Ortotropik Mekanik Özelliklerin Deneysel Tespiti
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
161
16.07.2026
| | |
| | |
| | |
| | |
| | |
| | |
Ölçüm No | P (kN) | ε2 | ε1 |
| 3,2 | 6,1x10-4 | -1,1x10-5 |
| 6,6 | 12,7x10-4 | -2,4x10-5 |
| 8,2 | 16,3x10-4 | -3,1x10-5 |
X 4 | 11,2 | 29,2x10-4 | -4,3x10-5 |
| Pult = 18,9 (kopma) | 35,8x10-4 | -7,8x10-5 |
Ölçümler (soruda verilmişti)
Hesaplamalar
5. Ortotropik Mekanik Özelliklerin Deneysel Tespiti
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
162
16.07.2026
Örnek 5.2
Iosipescu Metodu ile yapılacak deneyde, gevrek, tek yön sürekli fiber takviyeli bir tabakadan çıkarılmış numunenin çentik aralığı c = 1cm, numune kalınlığı t = 1mm dir. Deney sırasında bu numuneden farklı anlar için okunan ölçümler aşağıdaki tabloda verilmiştir. Buna göre, bu numunenin rijitlik modülü (G12 ) ve kesme mukavemeti (S) değerlerini tespit ediniz.
P (N)= | 180 | 272 | 534 | Pult = 725 (hasar anı) |
ε45 = | 2x10-4 | 3,4x10-4 | 6,3x10-4 | 8,5x10-4 |
Anlık Ölçümler
| | | | |
| | | | |
Çözüm:
Hesaplamalar
5. Ortotropik Mekanik Özelliklerin Deneysel Tespiti
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
(MPa)
(MPa)
163
16.07.2026
Örnek 5.3: Off-axis deneyi ile bir kompozit malzemenin 1-2 düzlemindeki rijitlik modülü (G12) tespit edilecektir.
Malzemenin daha önceden bulunan özellikleri : E1 =26GPa, E2 = 6GPa, ν12 = 0.25
Test sırasında okunan değerler:
15kN
Ölçüm No: | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 |
P(N) = | 2000 | 4600 | 8400 | 12800 | 18000 |
ΔL(mm) = | 0,21 | 0,49 | 0,87 | 1,3 | 2,2 |
Bu amaçla kesiti : A = 100mm2, Boyu : L = 10cm olan, 45o lik fiber yönlendirmesine sahip bir test numunesine x yönünde çekme testi uygulanmıştır. Test sırasında çekme cihazından okunan anlık değerler alttaki tabloda verilmiştir. ΔL toplam uzama değerlerinin sadece numuneye ait olduğunu kabul ederek; G12 değerini bu ölçümlerden elde ediniz.
5. Ortotropik Mekanik Özelliklerin Deneysel Tespiti
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
164
16.07.2026
KOMPOZİTLERDE
HOOKE ve
DÖNÜŞÜM BAĞINTILARI
(ORTOTROPİK BİR TABAKADA GERİLME-ŞEKİL DEĞİŞTİRME HESAPLAMALARI)
6.
(Video 6 .)
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
165
16.07.2026
6.1 Bu bölümde amacımız: Ortotropik özellik gösteren kompozit bir levhada, global eksenlerdeki gerilmeleri ve şekil değiştirmeleri hesaplamamızı sağlayan Hooke ve dönüşüm bağıntılarını elde etmektir. İnceleme, düzlem gerilme durumu için yapılacak olup, kompozit tabakanın lokal eksenlere göre mekanik özellikleri (E1 , E2 , ν12 , G12 ) biliniyor kabul edilecektir. Konu içinde ayrıca örnekler çözülecektir.
1-2: lokal eksen takımı, x-y: global eksen takımı
6. Kompozitlerde Hooke ve Dönüşüm Bağıntıları (Tek Tabakada Gerilme-Şekil Değiştirme Hesaplamaları)
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
θ: Fiber yönlendirme açısı,
166
16.07.2026
Ortotropik bir tabaka için 1-2 (lokal) eksenlerine göre gerilmelerle-şekil değiştirmeler arasındaki bağıntılar (yani Hooke bağıntıları) yanda tekrar yazılmıştır. (2nci konuda anlatılmıştı)
veya
6.2 Lokal Koordinatlarda Hooke Bağıntılarını Hatırlayalım:
,
,
,
,
,
,
,
Denklem 2.17 den;
Not: 2nci konuda geçen [C] matrisi burada [Q] ile ifade edilmiştir. [C] = [Q]
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
6. Kompozitlerde Hooke ve Dönüşüm Bağıntıları (Tek Tabakada Gerilme-Şekil Değiştirme Hesaplamaları)
167
16.07.2026
x-y global eksen takımına göre gerilmeler ile şekil değiştirmeler arasındaki Hooke bağıntıları ise şu şekilde ifade edilebilir:
6.3 Global Koordinatlarda Hooke Bağıntılarının Çıkarılması:
(6.1)
(6.2)
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
6. Kompozitlerde Hooke ve Dönüşüm Bağıntıları (Tek Tabakada Gerilme-Şekil Değiştirme Hesaplamaları)
Püf Noktası 4:Hooke bağıntıları x-y global eksenlere göre aranmasına rağmen, malzeme özellikleri 1-2 lokal eksenlere göre bilinmektedir.
168
16.07.2026
Gerinme (Şekil Değiştirme)
Dönüşüm Bağıntıları:
Gerilme Dönüşüm Bağıntıları:
Şimdi amacımıza ulaşmak için hesaplarımıza devam ediyoruz:
( Bu denklemler statik dengeden elde edilmektedir ve malzeme özelliklerine bağlı değildir. Tüm malzeme tipleri için geçerlidir. Mukavemet dersinde gösterilmektedir.)
(6.3a-c)
(6.4a-c)
(a)
(b)
(c)
(a)
(b)
(c)
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
6. Kompozitlerde Hooke ve Dönüşüm Bağıntıları (Tek Tabakada Gerilme-Şekil Değiştirme Hesaplamaları)
Ortotropik bir tabaka için:
169
16.07.2026
Bu durumda 6.3 denklemleriden gerilme dönüşüm bağıntıları 1-2 yönleri için yazılırsa:
Şimdi bu denklemleri matris formatında yazacağız:
6.5 denklemlerini matris formatinda artık şu şekilde yazabiliriz:
(6.5a-c)
(6.6)
(6.7)
Bir [T] dönüşüm matrisi tanımlarız:
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
6. Kompozitlerde Hooke ve Dönüşüm Bağıntıları (Tek Tabakada Gerilme-Şekil Değiştirme Hesaplamaları)
olmak üzere:
170
16.07.2026
Veya;
(6.8)
(6.9)
Benzer şekilde gerinme dönüşüm bağıntıları aynı formatta yazılabilir.
(6.10a-c)
(6.11)
(6.12)
veya;
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
6. Kompozitlerde Hooke ve Dönüşüm Bağıntıları (Tek Tabakada Gerilme-Şekil Değiştirme Hesaplamaları)
171
16.07.2026
Denklem 6.11’den
,
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
6. Kompozitlerde Hooke ve Dönüşüm Bağıntıları (Tek Tabakada Gerilme-Şekil Değiştirme Hesaplamaları)
Denklem 6.8 i tekrar ele alırsak;
İndirgenmiş Rijitlik Matrisi:
172
16.07.2026
Bir önceki sayfadaki çoklu matris çarpımı işlemi yapıldığında
indirgenmiş rijitlik matrisi ve terimleri şu şekilde bulunur:
(6.13)
(6.14a-f)
(a)
(b)
(c)
(d)
(e)
(f)
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
6. Kompozitlerde Hooke ve Dönüşüm Bağıntıları (Tek Tabakada Gerilme-Şekil Değiştirme Hesaplamaları)
173
16.07.2026
işlemiyle aşağıdaki şekilde elde edilir.
(6.15)
(6.16a-f)
(a)
(b)
(c)
(d)
(e)
(f)
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
6. Kompozitlerde Hooke ve Dönüşüm Bağıntıları (Tek Tabakada Gerilme-Şekil Değiştirme Hesaplamaları)
174
16.07.2026
6.5 ÖZET
Hooke Bağıntıları
Dönüşüm Bağıntıları
Not:
İleride anlatılacak tabakalı kompozitlerin hesaplarında indirgenmiş matrisleri kullanılması kaçınılmazdır.
Lokal Koordinatlarda:
Global Koordinatlarda:
Gerilmeler arasında
Gerinmeler arasında
(6.1)
(6.2)
(6.7)
(6.8)
(6.11)
(6.12)
(2.16a)
(2.16b)
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
6. Kompozitlerde Hooke ve Dönüşüm Bağıntıları (Tek Tabakada Gerilme-Şekil Değiştirme Hesaplamaları)
175
16.07.2026
Örnek 6.1 45o lik fiber yönlendirme açısına sahip bir noktasında şekilde gösterilen düzlem gerilme durumu ortaya çıkmıştır. Buna göre global şekil değiştirmeleri (gerinmeleri) hesaplayınız.
σ1 | = 30MPa |
σ2 | = -10MPa |
τ12 | = -30MPa |
ε1 | = 2,21x10-4 |
ε2 | = -5,64x10-4 |
γ12 | = -75x10-4 |
εx | = 35,7x10-4 |
εy | = -39,2x10-4 |
γxy | = 7,85x10-4 |
Öncelikle lokal gerilmeleri Denk. 6.7 den bulalım:
Denk. 2.16b den lokal gerinmeler:
Denk. 6.12 den global gerinmeler:
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
6. Kompozitlerde Hooke ve Dönüşüm Bağıntıları (Tek Tabakada Gerilme-Şekil Değiştirme Hesaplamaları)
q
176
16.07.2026
Denk. 6.2 den global gerinmeler hesaplanır:
Önce Normal [S] matrisinin terimleri hesaplanır:
,
,
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
6. Kompozitlerde Hooke ve Dönüşüm Bağıntıları (Tek Tabakada Gerilme-Şekil Değiştirme Hesaplamaları)
Benzer Şekilde:
,
,
177
16.07.2026
E1 | E2 | ν12 | G12 |
140 GPa | 36 GPa | 0,28 | 14 GPa |
Kompozit Malzemeye Ait Mekanik Malzeme Özellikleri
Örnek 6.2
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
6. Kompozitlerde Hooke ve Dönüşüm Bağıntıları (Tek Tabakada Gerilme-Şekil Değiştirme Hesaplamaları)
178
16.07.2026
Önce Minör Poisson Oranını hesaplayalım :
Gerinim ölçerler’in yerleştirilme yönlerine baktığımızda;
Lokal Gerinmeler
Denk. 5.1b yi hatırlarsak:
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
6. Kompozitlerde Hooke ve Dönüşüm Bağıntıları (Tek Tabakada Gerilme-Şekil Değiştirme Hesaplamaları)
179
16.07.2026
Lokal Gerilmeler :
Denk. 2.16a’ dan lokal gerilme değerlerini hesaplayalım:
Denk. 2.7d’ den [Q] matrisinin terimleri:
Global Gerinmeler
Denk. 6.12’ den global gerinmeler:
Denk. 6.8’ den global gerilmeler:
Global Gerilmeler
(İndirgenmiş matrisler kullanlarak)
veya 2.Yol
(Denk. 6.2 ’den )
(Denk. 6.1’den )
İndirgenmiş matrisler sebebiyle 2.Yol daha uzundur.
c: cos50o, s=sin50o olmak üzere
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
6. Kompozitlerde Hooke ve Dönüşüm Bağıntıları (Tek Tabakada Gerilme-Şekil Değiştirme Hesaplamaları)
6.6 Sıcaklık Etkisinin Dahil olduğu Hooke Bağıntıları
180
16.07.2026
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
ΔT
Bir kompozit tabakada, düzlem gerilme durumunda, 1 ve 2 yönlerinde çeki kuvvetlerinin yanısıra, tabakanın sıcaklığı da ΔT kadar arttırılırsa oluşan gerinme değerlerini süperpozisyon yöntemi ile Hooke bağıntılarından aşağıdaki gibi hesaplarız:
ΔT
P2
P1
P2
P1
P1
P1
P2
P2
6. Kompozitlerde Hooke ve Dönüşüm Bağıntıları (Tek Tabakada Gerilme-Şekil Değiştirme Hesaplamaları)
181
16.07.2026
Düzlem gerilme durumu için sıcaklığın dahil olduğu Hooke bağıntısı:
Matris formatında yazarsak:
(6.17.a)
(6.18.a)
Ortotropik veya daha özeli olan enine (transversly) izotropik malzemeler için; lokal eksenlerde α12 = 0 ’dır.
Yani sıcaklık değişiminin kayma şekil değişimine ve kayma gerinimine etkisi yoktur.
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
(6.17.b)
(6.18.b)
Lokal gerinmeler:
Lokal gerilmeler:
Global gerinmeler:
Global gerilmeler:
6. Kompozitlerde Hooke ve Dönüşüm Bağıntıları (Tek Tabakada Gerilme-Şekil Değiştirme Hesaplamaları)
182
16.07.2026
Dönüşüm bağıntısı Lokal ve global ısıl genleşme katsayıları arasında da geçerlidir. Şöyle ki:
(6.19.b)
Sadece sıcaklık farkı ΔT sebebiyle oluşan global gerinmeleri şu şekilde yazabiliriz:
6.7 Global Isıl genleşme katsayıları (αx, αy, αxy) :
Denk. 6.12 den:
Denk. 6.9 dan Dönüşüm matrisini hatırlayın:
Denk. 6.17.a dan
(Sadece ΔT varken)
(6.19.a)
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
6. Kompozitlerde Hooke ve Dönüşüm Bağıntıları (Tek Tabakada Gerilme-Şekil Değiştirme Hesaplamaları)
183
16.07.2026
KOMPOZİTLERDE
HASAR
KRİTERLERİ
7
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
7.1 Hasar Kriterleri ve Önemi
184
16.07.2026
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
7. Kompozitlerde Hasar Kriterleri
185
16.07.2026
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
7. Kompozitlerde Hasar Kriterleri
186
16.07.2026
7.3 Ortotropik Özellik Gösteren Kompozitlerde Başlıca Hasar Kriterleri
Tek veya çift yönlü-sürekli fiber takviyeli kompozitler ve sandviç kompozitler ortotropik özellik gösterirler ve üstteki kriterlere göre incelenirler. Ayrıca bir sonraki konuda anlatılacak olan tabakalı kompozitlerin hasar tespitinde de bu kriterler kullanılmaktadır. Bununla birlikte kompozitlere özel geliştirilmiş çok daha farklı kriterlere literatürde rastlamak mümkündür.
1- Maksimum Gerilme Kriteri
2- Maksimum Gerinme (Şekli Değiştirme) Kriteri
3- Tsai – Hill Kriteri
4- Modifiye Edilmiş Tsai – Hill Kriteri
5- Tsai-Wu Kriteri
6- Hoffman Kriteri
7.2 Bu bölümde amacımız: Ortotropik özellik gösteren kompozit malzemeler için kullanılan başlıca hasar kriterlerini açıklamaktır. Kriterler ve örnek hesaplamalar düzlem gerilme durumuna göre izah edilecektir.
Şimdi üstte ismi geçen 6 kriteri tek tek ele alacağız ve tek tabaka için hasar tespitinin nasıl yapıldığını örneklerle anlayacağız..>>
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
7. Kompozitlerde Hasar Kriterleri
Not: «Kriter» yerine «Teori» terimi de kullanılabilir.
187
16.07.2026
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
7.4. Lokal Eksenlere göre deneysel malzeme mukavemetlerinin sembollerini hatırlayalım:
1 Yönü
2 Yönü
Püf Noktası 6 : Bir noktada hasar tespiti için o noktadaki lokal gerilmelerin veya lokal gerinmelerin bilinmesi veya hesaplanması gerekir. Çünkü tüm hasar kriterleri bunlara göre geliştirilmiştir
7. Kompozitlerde Hasar Kriterleri
Deneysel Mukavemet Değeri
7.5.1 Maksimum Gerilme Kriteri
188
16.07.2026
Bu kritere göre, kompozitin bir noktasındaki lokal gerilmeler için yazılan yandaki eşitsizliklerin tümü sağlanırsa, o noktada hasar oluşmaz.
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
Başka bir ifadeyle, bu kritere göre bu üç eşitsizlikten en az birisi sağlanmıyorsa, o noktada hasar oluşacaktır.
Bu kriter de, gevrek malzemelerin kırılmasının tespitinde ve özellikle çeki gerilmelerinin olduğu noktalarda gerçeğe çok daha yakın sonuçlar vermektedir.
(7.1a-c)
7. Kompozitlerde Hasar Kriterleri
189
16.07.2026
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
7.5.2 Maksimum Gerinme (Şekil Değiştirme) Kriteri
Bu kritere göre, kompozitin bir noktasındaki lokal gerinmeler (şekil değiştirmeler) için yazılan yandaki 7.2a-c eşitsizliklerinin tümü sağlanırsa, o noktada hasar oluşmaz.
Başka bir ifadeyle, bu kritere göre bu üç eşitsizlikten en az birisi sağlanmıyorsa, o noktada hasar oluşacaktır.
Bu kriter de, gevrek malzemelerin kırılmasının tespitinde ve özellikle çeki gerilmelerinin olduğu noktalarda daha güvenilir sonuçlar vermektedir.
(7.2a-c)
Hasar anındaki Şekil değiştirmeler ise, Hooke bağıntılarından hesaplanır (7.3.a-e denklemleri)
(7.3a-e)
7. Kompozitlerde Hasar Kriterleri
(a)
(b)
(c)
(d)
(e)
(a)
(b)
(c)
7.5.3 TSAI – HILL Kriteri
190
16.07.2026
Bu kriter, izotropik malzemeler için geçerli olan Von Mises çarpılma enerjisi hasar teorisinin anizotropik malzemelere uyarlanmış halidir.
Bu kritere göre bir tabakada hasar oluşması için aşağıdaki 7.4 şartın ihlal edilmesi gerekir:
G1, G2, G3, ve G6 sabitlerinin hesaplanması nasıl yapılır? … şimdi bunu inceleyeceğiz…>>
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
2 Boyutlu (Düzlem) gerilme durumunda σ3 = τ31 = τ23 = 0 olacağından 7.4 denklemi, alttaki 7.5 denklemine dönüşür:
Bu kriter,
3 Boyutlu Gerilme durumunda:
(7.4)
(7.5)
7. Kompozitlerde Hasar Kriterleri
191
16.07.2026
1. ) Sadece σ1 oluşturacak bir yükleme olursa, hasar anında :
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
Denk. 7.5’in son halleri
Düzlem gerilme durumunda,
7. Kompozitlerde Hasar Kriterleri
2. ) Sadece σ2 oluşturacak bir yükleme olursa, hasar anında :
3.) 2 ve 3 doğrultularında mukavemet değerleri aynı kabul edildiğinde ve sadece σ3 oluşturacak bir yüklemede, hasar anında :
4.) 2 ve 3 doğrultularında mukavemet değerleri aynı kabul edildiğinde ve sadece τ12 oluşturacak bir yüklemede hasar anında:
(7.5)
7.5 denklemini bu sayfaya tekrar yazalım:..>>
192
16.07.2026
Elde edilir ve bu değerler Denk. 7.5’de yerine koyulursa:
Tsai-Hill Hasar Kriterine göre, düzlem gerilme durumunda üstteki 7.6 eşitsizliği ihlal edilirse hasar oluşur.
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
(7.6)
,
,
Bu dört denklemden;
,
7. Kompozitlerde Hasar Kriterleri
7.6 eşitsizliğine dikkat edilirse, Tsai-Hill kriterinde sadece çeki (Tension) mukavemetleri dikkate alınmıştır. Oysa ki, gevrek malzemelerde bası mukavemetleri çekidekinden farklı olabilmektedir. Bu durumda bu kriterin gevrek malzemelere uygun modifiye edilmesi gerekir…>>
7.5.4 Modifiye Edilmiş TSAI – HILL Kriteri
193
16.07.2026
Bu kriter, Tsai-Hill kriterinin, bası mukavemetlerini de dikkate alarak modifiye edilmiş (düzenlenmiş) halidir.
Bu kritere göre, düzlem gerilme durumu için yandaki 7.7 eşitsizliği ihlal edilirse incelenen noktada hasar oluşur.
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
(7.7)
Bu kriter, genel bir kriter olup, sadece gevrek kompozit malzemeler için değil, tüm ortotropik malzeme tipleri ve tüm noktasal gerilme durumları için kullanılabilir.
7. Kompozitlerde Hasar Kriterleri
Paydadaki değerlerin anlamı:
7.5.5 TSAI – WU Hasar Kriteri
194
16.07.2026
Bu kritere göre alttaki eşitsizlik ihlal edilirse malzeme hasar a uğrar:
H1, H2, H6, H11, H22, and H66 sabitleri tabakanın 5 farklı mukavemet değeri için bulunacaktır. H12 ise ancak deneysel hesaplanabilir.
Bu hasar kriteri de genel bir kriterdir. Malzemelerin bası ve çeki mukavemetlerinin her ikisini de dikkate alır. Tüm ortotropik malzeme tipleri ve tüm noktasal gerilme durumları için kullanılabilir.
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
(7.8)
Şimdi bu sabitlerin bulunuşu izah edilecektir…>>
7. Kompozitlerde Hasar Kriterleri
195
16.07.2026
Hasar anında 7.8 denklemi:
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
(7.9a)
(7.9b)
(7.9c)
(7.9d)
Hasar anında:
Hasar anında:
Hasar anında:
Hasar anında:
Hasar anında:
(7.9e)
(7.9f)
7. Kompozitlerde Hasar Kriterleri
7.8 denklemini tekrar buraya yazalım:
(7.8)
196
16.07.2026
7.5.5.1) H12 sabitini Hesaplama Yöntemleri
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
a.) 1.Deneysel Yöntem:
İncelenen noktada 1 ve 2 yönünde eşit çeki gerilmesi oluşturacak yükleme olursa;
(σ1 =σ2=σ , τ12= 0)
Hasar anında 7.8 denklemi:
(7.10a)
Veya yandaki kombinasyonlardan herhangi birisi de bu yöntemde kullanılabilir:
Deney düzeneği için farklı alternatifler olabilir. Önemli olan incelenen noktada 1 ve 2 yönlerinde aynı şiddette ve sadece normal gerilmelerin ortaya çıkmasıdır.
7. Kompozitlerde Hasar Kriterleri
2
1
197
16.07.2026
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
b-) 2.Deneysel Yöntem:
Gerilme dönüşüm denklemlerinden(Denk. 6.5a-c), hasar anı için:
bulunur.
(Veya bu değerler yandaki Mohr Çemberinden de görülebilmektedir.)
Hasar anında 7.8 denklemi:
(7.10b)
Mohr Çemberi
7. Kompozitlerde Hasar Kriterleri
198
16.07.2026
Aşağıda 3 farklı amprik denklem belirtilmiştir:
Per Tsai-Hill hasar kriteri:
Per Hoffman kriteri:
Per Mises-Hencky kriteri:
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
c.-) 3. Yöntem : Amprik denklemler
Deneysel ölçüm sonuçlarını veya gözlemsel verileri genel bir hale sokan denklemlere ampirik denklemler denir.
(7.10c)
(7.10d)
(7.10e)
7. Kompozitlerde Hasar Kriterleri
7.5.6 Hoffman Kriteri�
199
16.07.2026
Bu kritere göre alttaki eşitsizlik ihlal edilirse malzeme hasara uğrar:
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
(7.11)
Bu kriter ;
daha sağlıklı sonuçlar vermektedir.
7. Kompozitlerde Hasar Kriterleri
200
16.07.2026
Örnek 7.1 (video 7 deki örnek)
45o yönünde sürekli fiber takviyeli bir kompozit tabakanın, bir noktasındaki düzlem gerilme durumu şekildeki gibidir.
Kompozit tabakanın özellikleri alttaki tabloda verilmiştir.
Buna göre bu noktada hasar oluşup oluşmayacağını,
a- Maksimum Gerilme Kriterine göre,
b- Maksimum Gerinme Kriterine göre,
c- Tsai-Hill Kriterine göre,
d- Modifiye Edilmiş Tsai-Hill Kriterine göre,
kontrol ediniz.
E1 | E2 | ν12 | G12 |
150GPa | 32GPa | 0,3 | 8 GPa |
| | | | |
100MPa | 200 MPa | 25MPa | 45MPa | 18MPa |
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
7. Kompozitlerde Hasar Kriterleri
201
16.07.2026
a-)
Maksimum Gerilme Teorisine (Kriterine) göre
Hasar tespiti için lokal gerilmeler ve lokal şekil değiştirmeler elde edilmelidir (Püf Noktası 6)
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
c=cos45o , s=sincos45o
-200 < 5,5 < 100
-45 < -12,5 < 25
-18 < 16,5 < 18
Hasar oluşmaz.
Çözüm:
Denk. 6.7’den
Lokal Gerilmelerin Hesabı:
3 eşitsizlik de sağlanıyor.
(Denk. 7.1 eşitsizlikleri kontrol edilir. Bu eşitsiklierin Sol tarafı mutlaka negatif olacak şekilde değerler ayarlanmalıdır.)
7. Kompozitlerde Hasar Kriterleri
202
16.07.2026
b-)
Maksimum Gerinme Teorine göre:
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
-13,3x10-4 < 0,617x10-4 < 6,67x10-4
-14,1x10-4 < -4,01x10-4 < 7,81x10-4
-22,5x10-4 < 20,63x10-4 < 22,5x10-4
Hasar oluşmaz.
Denk. 2.16b’den Lokal Gerinmelerin hesabı:
7.3a-e denklemlerinden,
Hasar anındaki şekil değiştirmeler (gerinmeler)
Denk. 7.2 deki eşitsizliklerin kontrolünü yaparız. (Bu eşitsizliklerinde sol tarafı negatif olmalıdır.)
3 eşitsizlik de sağlanıyor.
7. Kompozitlerde Hasar Kriterleri
203
16.07.2026
c-) Tsai-Hill Kriterine göre,
d-) Modifiye Tsai-Hill Teorisine göre:
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
1,1 > 1
0,92 < 1
Hasar oluşur.
Hasar oluşmaz.
Denk. 7.6 da belirtilen hasar oluşmama şartı:
Denk. 7.7 de belirtilen hasar oluşmama şartı:
(Daha önce bulunmuştu)
7. Kompozitlerde Hasar Kriterleri
204
16.07.2026
Örnek 7.2
60o fiber yönlendirme açısı ile imal edilmiş tek yön ve sürekli fiber takviyeli bir kompozit plakaya şekildeki kuvvetler etki etmekte ve plaka statik dengede kalmaktadır. Plaka üzerindeki bir Q noktasına yapıştırılan üçlü gerinim ölçer rozetinde; a yatay, b düşey doğrultuda, c ise –x ekseni ile 45o açı yapacak şekilde yerleştirilmiştir. Gerinim ölçerlerle ölçülen değerler:
E1 | E2 | ν12 | G12 |
140 GPa | 28 GPa | 0,35 | 10 GPa |
XT | XC | YT | YC | S |
130 MPa | 180 MPa | 30 MPa | 50 MPa | 20 MPa |
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
7. Kompozitlerde Hasar Kriterleri
-,
Aşağıda belirtilen kriterler için bulunan sonuçları hesaplarla kendiniz elde ediniz.
εa = -12.49x10-4, εb = 6.747x10-4 , εc = -1.111x10-4
205
16.07.2026
Tüm kriterler açısından: Hasar tespiti için lokal gerilmeler veya lokal şekil değiştirmeler elde edilmelidir. (Püf noktası 6)
ÇÖZÜM:
Denk. 5.1b’den c straingauge’indeki birim uzama:
Denk. 6.11’den lokal gerinmeler hesaplanır:
Gerinim Ölçerlerin yönlerine bakıldığında:
Lokal Gerinmeler
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
7. Kompozitlerde Hasar Kriterleri
206
16.07.2026
Denk. 2.16a ‘dan Lokal gerilmeler hesaplanır:
[Q] matrisinin her bir terimini aşağıdaki gibi hesaplarız.
Minor poisson oranı (3.13 denkleminden):
Lokal Gerilmeler:
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
7. Kompozitlerde Hasar Kriterleri
207
16.07.2026
e-) Tsai-Wu Kriterine göre,
H12 için Alternatifler içinden Mises-Hencky ampirik denklemini seçersek (Denk. 7.10 e) ;
O halde Q noktasında modifiye edilmiş Tsai-Wu kriterine göre hasar oluşmaz.
Hesaplanan Lokal Gerilmeleri tekrar yazalım:
| | | | |
130 MPa | 180 MPa | 30 MPa | 50MPa | 20 MPa |
Kompozit Malzemeye Ait Mukavemet Değerleri (Soruda verilmişti)
Denk. 7.8’deki Hasarsızlık Şartı:
Denk. 7.9a-e’den sabitler bulunur:
Tüm sayısal değerleri Denk.7.8 de yerine koyarsak:
(tüm durumlarda sıfırdır)
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
7. Kompozitlerde Hasar Kriterleri
208
16.07.2026
f-) Hoffman Kriterine göre,
Sayısal değerler yerine koyulursa:
O halde Q noktasında Hoffman kriterine göre hasar oluşmaz.
Bulunan Lokal Gerilmeler:
| | | | |
130 MPa | 180 MPa | 30 MPa | 50MPa | 20 MPa |
Kompozit Malzemeye Ait Mukavemet Değerleri (Soruda verilmişti)
(Hasarsızlık Şartı)
Denk. 7.11 eşitsizliği kontrol edilir.
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
7. Kompozitlerde Hasar Kriterleri
209
16.07.2026
E1 (GPa) | E2 (GPa) | ν12 | G12 (GPa) | | | | | | | |
130 | 30 | 0,28 | 12 | 85 | 170 | 40 | 80 | 15 | 10x10-6 | 24x10-6 |
Örnek Problem 7.3*
00 lik fiber yönlendirme açısına sahip bir kompozit tabaka, rijid bir kalıp içerisine yerleştirilmiştir. Kalıp iç yüzeyleri ile tabaka dış yüzeyleri sürtünmesiz temasta olup yüzeyler arasında herhangi bir sıkıştırma söz konusu değildir. Tabakanın gerekli malzeme özellikleri alttaki tabloda verilmiştir. Buna göre,
a-) Mukavemet sınırları içerisinde bu tabakanın sıcaklığı maksimum ne kadar arttırılabilir? Maksimum Gerilme Kriterine göre belirleyiniz.
b-) Fiber yönlendirme açısı θ = 300 ve ΔT = 50 0C için Tsai Hill ve Modifiye Tsai-Hill kriterine göre hasar kontrolü yapınız.
( Bu örnek ısıl yüklemelerle ilgili formül çıkarımlarını içermektedir.)
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
Çözüm…>>
7. Kompozitlerde Hasar Kriterleri
210
16.07.2026
Herhangi bir ΔT sıcaklık farkında gerilmeler:
(7.12)
(7.13)
a-)
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
Çözüm:
1
2
Düzleme dik olan kalınlık yönünde (3 yönünde) bir sınırlandırma yapılmamıştır. Şekil değiştirme serbesttir ve dolayısıyla bu yönde gerilme oluşmaz. Bu sebeple bu problem düzlem bir problemdir.
Önce minor poisson oranını hesaplarsak:
7. Kompozitlerde Hasar Kriterleri
211
16.07.2026
7.12 denkleminden ΔT çekilirse :
1 yönü için inceleme:
(7.14)
Maksimum Gerilme kriterine göre incelersek:
O halde tam hasar oluşma anında :
1 yönü için Hasar oluşmama şartı (Denk.7.1a):
2 yönü için inceleme:
Benzer şekilde,
1 ve 2 Yönlerinde sınırlandırılmış tabakada
1 yönü için maksimum sıcaklık artışı :
1 ve 2 Yönlerinde sınırlandırılmış tabakada 2 yönü için maksimum sıcaklık artışı:
Denk.7.1.b:
Hasar anında :
7.13 denkleminden :
(7.15)
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
7. Kompozitlerde Hasar Kriterleri
212
16.07.2026
Verilen değerler yerine koyulduğunda:
(1 yönünde akma oluşturacak sıcaklık farkı)
Veya bu tabakada hasar oluşmaması şartı:
(2 yönünde akma oluşturacak sıcaklık farkı)
O halde bu tabakada sıcaklık artışı sınır değeri:
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
b-) Fiber yönlendirme açısı θ = 300 ve ΔT = 50 0C için Tsai Hill ve Modifiye Tsai-Hill kriterine göre hasar kontrolü yapınız.
300
Modifiye Tsai-Hill Kriterine göre:
hasar oluşmaz.
Tsai-Hill Kriterine göre :
hasar oluşur.
Cevaplar:
7. Kompozitlerde Hasar Kriterleri
213
16.07.2026
Örnek 7.4 (2021 - 2nci Vize Sorusu)
θ= 450 lik yönlendirme açısına sahip, tek yön takviyeli bir kompozit levhanın a noktasındaki global gerilmeler :
σx = 27 MPa, σy = 26 MPa, τxy = 15MPa
olarak biliniyor. a noktasına aralarında 120o lik açı olan üçlü bir strain-gauge rozeti yapıştırılmıştır.
Malzeme Özellikleri
E1 (GPa) | ν12 | E2 (GPa) | G12 (GPa) | XT =(σ1T)ULT (MPa) | XC = (σ1C )ULT (MPa) | YT = (σ2T )ULT (MPa) | YC = (σ2C )ULT (MPa) | S = (τ12)ULT (MPa) |
84 | 0,35 | 33 | 9 | 50 | 104 | 30 | 60 | 10 |
Buna göre bu noktada hasar oluşup oluşmayacağını,
a-) Tsai-Hill kriterine göre,
b-) Maksimum gerinme kriterine göre tespit ediniz.
c-) Strain-gauge lerin herbirisinden okunan birim uzama değerlerini hesaplayınız.
Cevaplar:
c-)
εd=3,38x10-4
εc=4,14x10-4
εb=1,79x10-4
a-)
0,64<1
hasar oluşmaz,
b-)
-12,38x10-4< 4,461x10-4<5,95x10-4
-18,18x10-4< 1,756x10-4<9,09x10-4
-11,11x10-4<-0,556x10-4<11,11x10-4
Hasar oluşmaz.
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
7. Kompozitlerde Hasar Kriterleri
214
16.07.2026
TABAKALI KOMPOZİTLERDE GERİLME – GERİNİM HESAPLAMALARI
8.
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
KLASİK LAMİNASYON TEORİSİ (CLT)
(CLT’ nin alternatifi olan Zor Eşdeğer Hacim Modeli 9.4 ve 10. bölümlerde anlatılacaktır.)
215
16.07.2026
8.1 Bu bölümde Amacımız, sürekli fiberlerle güçlendirilmiş ortotropik tabakaların birleştirilmesiyle elde edilen tabakalı bir yapının herhangi bir noktasında oluşan gerilme ve gerinmeleri teorik olarak hesaplayabileceğimiz denklemler geliştirmektir.
Birden fazla kompozit tabakanın üst üste yapıştırılması sonucunda oluşan yapılara tabakalı kompozit yapı diyoruz.
8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
216
16.07.2026
P1
P2
P3
P4
M1
M2
P5
1mm
1mm
Q
Tüm yapı
(statik dengede)
Q elemanı
(statik dengede)
Q
b
1mm
1mm
b noktası
(düzlem gerilme hali)
b
Q elemanındaki İç Kuvvet ve iç momentlerin anlamı:
Nx: x yönündeki birim uzunluğa düşen normal (çeki veya bası) iç kuvveti,
Ny : y yönündeki birim uzunluğa düşen normal (çeki veya bası) iç kuvveti
Nxy = Nyx : Birim uzunluğa düşen iç kesme kuvvetleri
Mx: Normali x olan kesitte, birim uzunluğa düşen eğilme iç momenti
My:Normali y olan kesitte, birim uzunluğa düşen eğilme iç momenti
Mxy : Normali x olan kesitte, birim uzunluğa düşen burulma iç momenti
Myx: Normali y olan kesitte, birim uzunluğa düşen burulma momenti
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
8.2 Birim Uzunlukta ortaya çıkan iç kuvvet ve iç momentler:
Dış yüklerin (P1,P2,.. M1,M2:..) etkisine maruz ve statik dengede olan tabakalı bir kompozit yapı düşünüyoruz. Bu yapıdan tabaka ile aynı kalınlıkta ve 1 mm kenar uzunluklarına sahip bir Q elemanını hayali olarak ayırıyoruz. Ayırma prensibine göre bu Q elemanı da yine statik dengededir.
8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )
217
29.07.2025
orta düzleme (midplane) yükleme öncesinde çizilen dik ve düz bir
çizgi (örn:CA doğrusu) yükleme sonunda da (deformasyon sonrasında) dik ve düz kalır
(C’A‘ doğrusu). Yani, düzlem dışı kayma şekil değiştirmeleri meydana gelmez,(γxz = γ yz =0)
6. Kartezyen koordinat sistemi tabakalı kompozitin orta düzlemine yerleştirilir ve z ekseni mutlaka aşağı yönde seçilir.
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
8.3 Klasik Tabakalandırma Teorisi (Classical Laminaton Theory- CLT) ve Kabuller :
Plakanın (Tabakalı yapının) Q elemanının şekil değiştirmiş halini dikkate alıyoruz. Bu elemana kalınlık tarafından ve x-z düzleminden baktığımız zaman, aşağıdaki kabulleri yapacağız.
Bundan sonraki aşamalarda tabakalı yapının herhangi bir noktasındaki gerilme ve gerinmeleri; CLT kapsamında bilinen değerler olan, iç kuvvet ve iç momentler cinsinden elde etmeye çalışacağız.
8. [A], [B], [D] Matrisleri Yardımıyla Tabakalı Kompozitlerde Gerilme-Şekil Değiştirme Hesapları
5. Deplasmanlar/yer değiştirmeler plaka kalınlığına oranla çok küçük kalmaktadır.
4. Plakanın (Tabakalı yapının) ince olduğu ve sadece düzlem gerilme durumuna maruz olduğu kabul edilir, (σz = τxz = τ yz =0)
7. Poisson özelliği sebebiyle bir tabaka yanal serbest şekil değiştirmek istemesine rağmen, diğer tabakalarla tam yapışma sebebiyle bu yanal şekil değiştirmesi kısıtlanır. Fakat tabakalar arası bu yanal etkileşim (poisson etkileşimi) ihmal edilir.
218
16.07.2026
:C noktasının düşey (z) deplasmanı, yani eğilmeden kaynaklı çökme miktarı (‘0’ indisi orta düzlem için kullanılır)
:C noktasının yatay (x) deplasmanı (şekil değiştirmeden kaynaklı x doğrultusundaki toplam yer değiştirme miktarı)
u
:A noktasının yatay (x) deplasmanı (yer değiştirme miktarı) ,
α
:C‘ noktasından geçen teğetinin yatayla yaptığı açı
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
Orta düzlemdeki C noktasının eğimi:
(8.1)
8.4 Global Gerilme ve Gerinmelerin Orta Düzlem Değerlerine Göre Hesaplanması
8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )
C
A
z
C'
z
u
α
α
dx
dw0
.
.
A'
Orta düzlem
z
x
Şimdi şekildeki oval çerçeve içindeki kısmı büyütüp daha detaylı inceliyoruz:
C: orta düzlem üzerindeki bir nokta
A: herhangi bir k tabakası üzerinde olup, C den z kadar uzakta bir nokta
C’ ve A’ : şekil değiştirdikten sonra C ve A noktalarının son konumudur.
3ncü kabule göre CA=C’A’=z yazılabilir.
:Orta düzlemin eğilmeden kaynaklı şekil değiştirmiş son hali
α
219
16.07.2026
A
C
z
C'
A'
z
u
α
α
dx
dw0
y-z düzleminden baktığımızda benzer şekilde A noktasının y yönündeki deplasmanı:
Küçük açılar için;
k gibi herhangi bir tabaka üzerindeki bir A noktasının x doğrultusundaki deplasmanına (u) bakacak olursak;
Buradan x doğrultusundaki birim uzama (gerinme) değeri:
ve buradan y doğrultusundaki birim uzama (gerinme) değeri:
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
(8.2)
(8.3)
(8.4)
(8.5)
(8.6)
(8.7)
8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )
220
16.07.2026
x-y düzlemindeki kayma şekil değişimi:
bulunur.
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
Daha önce elde ettiğimiz, Denk. 8.4 ve 8.6; üstteki 8.8 denkleminde yerine koyulursa:
(8.8)
(8.9)
8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )
(8.4)
(8.6)
221
16.07.2026
8.10 denkleminin sağ tarafındaki terimlerin anlamı:
Orta düzlemin eğrilikleri (curvatures):
8.5, 8.7 ve 8.9 denklemlerini matris formatında yazacak olursak:
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
(8.10)
=
Orta düzlemdeki gerinmeler:
(8.11)
(8.12)
8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )
222
16.07.2026
Global Gerinmeler:
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
(8.13)
Bu durumda k tabakası üzerinde olup, orta düzlemden z kadar uzaklıktaki bir noktada:
(8.11 ve 8.12 denklemleri 8.10 da yerine koyulursa)
(6.1 denklemini hatırlarsak)
Global Gerilmeler:
(8.14)
Bundan sonra orta düzlemdeki gerinmeleri ve eğrilikleri iç kuvvet ve iç momentler cinsinden elde edeceğiz... >>
8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )
8.5 Bir tabakalı yapının kodlanması
223
16.07.2026
Kodlamada şu noktalara dikkat edilmelidir:
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
Örnek 2: Üç tabakalı bir yapının kodlanmış hali
Örnek 1: İki tabakalı bir yapının kodlanmış hali
=z0
8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )
8.6 Orta Düzlemin Şekil Değiştirmelerinin Hesaplanması
224
16.07.2026
1mm
hk
1mm
1mm
Q
Tabakalı bir yapıda, 1 mm kenar uzunluğuna sahip bir Q elemanındaki iç kuvvetleri inceliyoruz:
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
k tabakasında x yönünde gerilme ve iç kuvvet:
1mm genişliğinde, dz kalınlığında dA
diferansiyel şerit alanında x yönündeki iç kuvvet:
(8.15)
Tabakalı Q elemanında x yönündeki iç normal kuvvet:
Tabakalı Q elemanında y yönündeki iç normal kuvvet:
Tabakalı Q elemanında iç kesme kuvveti:
Benzer şekilde y yönü için aynı işlemler yapılırsa;
(8.16)
(8.17)
Nx, Ny, Nxy : Birim uzunluğa düşen iç kuvvetlerdir. Birimleri N/mm dir.
k tabakasında x yönündeki iç kuvvet:
8.15, 8.16 ve 8.17 denklemlerini tek matris formatında yazarsak:
(8.18)
k
8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )
Orta düzlem
(midplane)
225
16.07.2026
Q
1mm
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
Şimdi Q elamanında iç momentleri inceliyoruz.
k tabakasındaki x yönündeki gerilmeler ve iç eğilme momenti (Mx-k).
İç kuvvet x
Dik uzaklık
Benzer şekilde y yönü için aynı işlemler yapılırsa;
(8.19)
(8.20)
(8.21)
(8.22)
Birim uzunluğa düşen iç eğilme momentleri Mx, My ; İç burulma momenti: Mxy . Birimleri Nmm/mm.
8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )
Orta düzlem
(mid plane)
226
16.07.2026
Denk. 8.14 de bir k tabakasındaki global gerilmeleri orta düzlemin şekil değiştirmeleri cinsinden şu şekilde ifade etmiştik:
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
Şimdi Denk. 8.14’ü, Denk.8.18’ de ve 8.22’de yerine koyarsak;
Orta düzlemin şekil değiştirmeleri ve eğrilikleri z’ye bağlı değildir.
(8.23)
(8.24)
(8.25)
DİRENGENLİK MATRİSLERİ
Bu direngenlik matrisleri tabakalı yapının bütününe ait olduğundan, her birisinden 1 tane vardır.
Tüm Tabakalı Yapıya Ait
8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )
227
16.07.2026
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
(8.26)
(8.27)
Direngenlik Matrislerinin her birisi 3x3 lük matrislerdir ve 9’ar terimi vardır.
Direngenlik matrisleri yerine koyulursa;
İç kuvvetler:
İç momentler:
(8.28)
(8.29)
8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )
228
16.07.2026
8.31 denkleminden orta düzlemin şekil değiştirmeleri ve eğriliklerini çekersek:
Denk. 8.28 ve 8.29’u tek matriste birleştirirsek:
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
(8.30)
(8.31)
Sembolik olarak:
Açık ifadesiyle:
(8.32)
8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )
229
16.07.2026
8.7 Özel Durumlar
1. Özel Durum: Orta düzleme göre; malzeme, yük, geometri ve fiber dizilişi açısından Simetrik yapılarda [B] = 0 ’dır.
2.Özel Durum: Simetrik yapılarda iç momentlerin hepsi sıfır ise , orta düzlemin eğrilikleri de sıfır olur.
İşte bu durumda işlemlere girmeyeceğinden [D] matrisini hesaplamaya gerek kalmaz.
Simetriklikten dolayı da [B]=0 olduğundan sadece [A] matrisi işlemlere girer.
Fakat aşağıdaki özel durumlarda bu matrislerin bazılarını hesaplamamıza gerek kalmaz:
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
Yani:
ise
olur.
Bu sebeple tabakalı bir yapının hesaplamalarına geçmeden önce yukarıdaki özel durumlara girip girmediği kontrol edilmelidir.
8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )
3.Özel Durum:
Simetrik yapılarda; iç kuvvetlerin hepsi sıfır ise orta düzlemin gerinmeleri de sıfır olur.
Yani:
ise
olur.
İşte bu durumda işlemlere girmeyeceğinden [A] matrisini hesaplamaya gerek kalmaz.
Simetriklikten dolayı da [B]=0 olduğundan sadece [D] matrisi işlemlere girer.
4.Özel Durum:
orta düzlemin eğrilikleri
işleme girmez.
İşte bu durumda yine [D] matrisini hesaplamaya gerek kalmaz.
z = 0 olduğu için
Simetrik veya Simetrik olmayan yapılarda; orta düzlemdeki gerilmeler veya şekil değiştirmeler soruluyorsa;
Denk. 8.13 ve 8.14 den yapılacak gerilme veya şekil değiştirme hesaplamalarında
230
16.07.2026
ÖRNEK 8.1:
Yeni Üretilen 400mm x 400mm x 4mm boyutlarında bir kompozit tabaka için, deneysel ölçümlerle bulunan malzeme özellikleri aşağıdaki tabloda verilmiştir.
E1 (GPa) | E2 (GPa) | | G12 (GPa) | XT (MPa) | XC (MPa) | YT (MPa) | YC (MPa) | S (MPa) |
126 | 78 | 0,33 | 29 | 35 | 68 | 18 | 38 | 8 |
Bu tabakadan 2 tanesi üst üste sırasıyla 45o ve 0o fiber yönlendirme dizilişleriyle yapıştırılarak tabakalı bir yapı oluşturulmuştur.
Tabakalı yapının Q noktasındaki 1mm x 1mm x 8 mm boyutlarındaki bir elemanda oluşan iç kuvvetler şekilde gösterilmiştir.
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
c-) Hoffman kriterine göre üst tabakanın üst yüzeyinde hasar oluşup oluşmayacağını kontrol ediniz.
a-) üst tabakanın üst ve alt; alt tabakanın üst, orta ve alt yüzeylerinde oluşan lokal gerilmeleri ve lokal gerinmeleri hesaplayınız.
b-) Nx kuvvetinin tabakalara hangi oranda dağıldığını tespit ediniz.
Buna göre Q noktasında,
8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )
4mm
4mm
231
16.07.2026
ÇÖZÜM :
3. Adım: Yapı Özel Durumlara giriyor mu?
Bu yapı, 8.7 maddesinde açıklanan özel durumlardan herhangi birisine giriyor mu? Öncelikle bu tespit edilir.
1nci Özel Durum’a giriyor mu?
2nci Özel Durum’a giriyor mu?
3ncü Özel Durum’a giriyor mu?
Fiber dizilimi açısından orta düzleme göre simetriklik olmadığından,
1. özel duruma girmez. O halde [B] matrisi sıfırdan farklı olacaktır.
Yapı simetrik olmadığı için 2. Özel durum’a da giremez.
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
Sadece orta düzlemdeki gerilmeler veya şekil değiştirmeler sorulmadığı için 4.Özel duruma da girmez.
a-)
1. Adım: İç kuvvetler ve iç Momentleri Hesaplanır.
Statik dengeden birim uzunluğa düşen iç kuvvetler (Nx, Ny, Nxy) ve iç momentler(Mx,My,Mxy) hesaplanır. Fakat bu örnekte bu değerler doğrudan verilmiştir.
2. Adım:
Tabakalı yapı kodlanır.
orta düzlem
(mid. plane)
Aşağıdaki adımlar takip ederek sorulan noktalarda lokal gerilmeler ve lokal gerinmeleri elde edeceğiz.
8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )
4ncü Özel Durum’a giriyor mu?
Yapı simetrik olmadığı için 3. Özel durum’a da giremez.
Sonuç olarak, yapı hiçbir özel duruma girmediği için [A], [B] ve [D] matrislerinin hepsi hesaplanması gerekir
232
16.07.2026
4. Adım:
Herbir tabakanın [Q] matrisleri hesaplanır:
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
Her iki tabakanın malzemeleri aynı olduğundan [Q] matrisleri eşittir:
[Q] matrisleri sadece malzeme özelliklerine bağlıdır.
(Fiber yönlendirme açısına (θ’ya) bağlı değildir.)
Önce minor poisson oranı hesaplanır;
1 nolu tabakanın [Q] matrisi
2 nolu tabakanın [Q] matrisi
Denk. 2.7’den:
E1 (GPa) | E2 (GPa) | | G12 (GPa) |
126 | 78 | 0,33 | 29 |
8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )
233
16.07.2026
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
5. Adım:
olmak üzere
6.14 denklemlerinden;
1.Tabaka için: θ =45o
2.Tabaka için: θ =0o
8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )
(Bu tespiti unutmayın… Problemleri çözerken pratiklik kazandırır.)
234
16.07.2026
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
6. Adım:
Tüm yapıya ait olan [A], [B] ve [D] matrislerinden gerekli olanlar hesaplanır.
Bu örnekteki 2 tabakalı yapı, hiçbir özel hale girmediği için bu 3 matrisin hepsi hesaplanacaktır:
olarak bulunur.
8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )
235
16.07.2026
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
Diğer direngenlik matrislerini hesaplayalım:
8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )
236
16.07.2026
Orta düzlemin gerinmeleri ve eğrilikleri hesaplanır:
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
7. Adım:
Denk. 8.32’den
Matris Tersi Alma için yardımcı videolar :
Excel ‘de:
Matlab’da:
Sağdaki 6x6 lık matrisin tersini bir program yardımıyla alıp yerine koyarsak;
8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )
237
16.07.2026
Sorulan diğer noktaların içinde benzer hesaplamalar yapılmış, sonuçlar aşağıdaki tabloda verilmiştir.
| | | | | |
| -4 | 0 | 0 | 2 | 4 |
| | | | | |
| | | | | |
| | | | | |
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
Global gerinmeler (şekil değiştirmeler) hesaplanır:
8. Adım:
Denk. 8.13’den
1nci (Üst) tabakanın üst yüzeyi için; (z=-4)
8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )
238
16.07.2026
Sorulan diğer noktalar içinde hesaplar yapılmış ve alttaki tabloda tüm global gerilmeler gösterilmiştir.
| | | | | |
| -4 | 0 | 0 | 2 | 4 |
| | | | | |
| | | | | |
| | | | | |
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
Global gerilmeler hesaplanır:
9. Adım:
6.1 denklemi uygulanırsa;
8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )
239
16.07.2026
c:cos45o , s:sin45o
| | | | | |
| -4 | 0 | 0 | 2 | 4 |
| | | | | |
| | | | | |
| | | | | |
Fark edileceği üzere 2.tabakada (0° fiber yönlenmeli tabaka) meydana gelen (önceki sayfadaki tabloda yer alan) global gerilmeler ile lokal gerilmeler eşittir.
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
Lokal gerilmeler hesaplanır:
10. Adım:
6.7 denklemi uygulanırsa;
Sorulan diğer noktalar içinde hesaplar yapılmış ve alttaki tabloda tüm lokal gerilmeler gösterilmiştir.
8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )
240
16.07.2026
Hesaplamalar istenilen diğer noktalar için de yapıldığında ;
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
Lokal gerinmeler (şekil değiştirmeler) hesaplanır:
11. Adım:
6.11 denklemi uygulanırsa;
c:cos45o , s:sin45o
8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )
| | | | | |
| -4 | 0 | 0 | 2 | 4 |
| | | | | |
| | | | | |
| | | | | |
241
16.07.2026
a şıkkı için alternatif çözüm yolu:
9.Adım-) Lokal şekil değiştirmeler dönüşüm bağıntılarından elde edilir :
10.Adım-) Sonrasında Hooke bağıntılarından lokal gerilmeler hesaplanır:
veya lokal gerilmelerden de global gerilmeler hesaplanabilirdi:
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
İlk 8 adım aynen yapılarak, global gerinmeler elde edilir. Bundan sonra aşağıdaki adımlar takip edilir.
8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )
242
16.07.2026
Nx kuvvetinin tabakalara hangi şiddette ve oranlarda dağıldığını ortalama olarak şu şekilde hesaplayabiliriz:
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
olacağından;
1. Tabakanın Nx’i taşıma oranı:
2. Tabakanın Nx’i taşıma oranı:
b )
8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )
243
16.07.2026
Üst tabakanın üst yüzeyindeki lokal gerilmeler a şıkkının 10.adımında şu şekilde hesaplanmıştı:
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
c )
XT (MPa) | XC (MPa) | YT (MPa) | YC (MPa) | S (MPa) |
35 | 68 | 18 | 38 | 8 |
Soruda verilmiş olan malzeme mukavemet özellikleri
Hoffman kriterine göre;
Sayısal değerler denklemde yerine koyulursa:
(Hasarsızlık Şartı)
Denk. 7.11
… hasar oluşmaz.
8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )
244
16.07.2026
E1 | E2 | ν12 | G12 | XT | XC | YT | YC | S |
(GPa) | (GPa) |
| (GPa) | (MPa) | (MPa) | (MPa) | (MPa) | (MPa) |
81 | 30 | 0,35 | 15 | 101 | 180 | 25 | 50 | 12 |
Yeni Üretilen 200mm x 200mm x 2mm boyutlarında bir kompozit tabaka için, deneysel ölçümlerle bulunan malzeme özellikleri aşağıdaki tabloda verilmiştir.
ÖRNEK 8.2:
480
480
00
6mm
Fx
x
y
Fy
Fx
Fy
200mm
200mm
8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
245
16.07.2026
Aşağıdaki adımlar takip ederek lokal gerilmeler ve lokal gerinmeleri elde edeceğiz. Daha sonra hasar kontrolü yapacağız.
Hesaplamalar birim kenar uzunluklarına sahip bir Q elemanında yapılabilmektedir.
Bu sebeple öncelikle toplam iç kuvvetler ve sonra birim uzunluğa düşen iç kuvvetler ayırma prensibi ve statik dengeden hesaplanır.
K1
Fx=30kN
x
y
Fy
Fx
Fy
200 mm
200 mm
Q
1mm
1mm
Q
1mm
K1 düzleminden kesim yapıp sağ tarafının x yönünde dengesini inceliyoruz:
1. Adım: İç kuvvetler ve iç Momentler Hesaplanır.
Çözüm:
8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
Fiç-x=Fx=30kN
200mm
t=8mm
x yönünde toplam iç kuvvet
Q
1mm
246
16.07.2026
Benzer Şekilde y yönü için;
K2 düzleminden yapılan kesimin arka tarafının y doğrultusundaki dengesi
Fiç-y=Fy=-23kN
200mm
y doğrultusunda toplam iç kuvvet
Fy
Q
1mm
Fx
x
y
Fy
Fx
Fy
200 mm
200 mm
K2
Q
1mm
1mm
Q
1mm
Birim uzunluğa düşen y doğrultusundaki normal iç kuvvet:
Q
Q birim elemanındaki iç kuvvetler:
1mm
1mm
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )
247
16.07.2026
3. Adım: Özel Durumların Kontrolü
Bu yapı, 8.7 maddesinde açıklanan özel durumlardan herhangi birisine giriyor mu?
2. Özel Durum’a giriyor mu?
3 . Özel Durum’a giriyor mu?
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
2. Adım:
Tabakalı yapı kodlanır.
Yapı simetrik ise 1.Özel Duruma girer. Yukarıdaki şekle göre,
O halde bu yapı simetrik bir yapıdır. 1.Özel Durum sağlanmaktadır ve [B] = 0 dır.
Evet
d şıkkı hariç Evet
Yapı simetrik ve iç momentlerin tümü sıfır ise 2.Özel Duruma girer
Hayır
d şıkkını çözerken açıklanacaktır.
8.5 maddesinde açıklandığı gibi
8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )
4 . Özel Durum’a giriyor mu?
d şıkkı hariç Hayır
248
16.07.2026
4. Adım:
Herbir tabakanın [Q] matrisleri hesaplanır:
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
Malzemeleri aynı olduğundan tüm tabakaların [Q] matrisleri aynıdır.
Denk. 2.7’den:
E1 (GPa) | E2 (GPa) | | G12 (GPa) |
81 | 30 | 0,35 | 15 |
8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )
([Q] ve [S] matrislerinin fiber yönlendirme açısına bağlı olmadığını hatırlayın.)
249
16.07.2026
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
5. Adım:
olmak üzere
6.14 denklemlerinden;
1. ve 3.Tabakalar için: θ =48o
2.Tabaka için: θ =0o olduğundan
8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )
250
16.07.2026
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
6. Adım:
Tüm yapıya ait olan A], [B] ve [D] matrislerinden gerekli olanlar hesaplanır.
3.Adımda açıklanan sebeplerle: [B]=0 dır. [D] matrisi sıfır değildir ancak işlemlere girmeyeceğinden hesaplamaya gerek yoktur. O halde sadece [A] matrisini hesaplamak yeterlidir. (d şıkkında ise ayrı bir açıklama yapılacaktır. )
olarak bulunur.
8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )
251
16.07.2026
Orta düzlemin gerinmeleri ve eğrilikleri hesaplanır:
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
7. Adım:
Denk. 8.32’den
Veya [B] = 0 ve [D] işleme girmeyeceğinden orta düzlemin şekil değiştirmeleri aşağıdaki gibi 3x3 lük matris çarpımına indirgenebilir:
(Matlab, excel vb. bir program yardımıyla da bulunabilir)
3. Adımda anlatıldığı gibi yapı 2.özel duruma girer ve orta düzlemin eğrilikleri sıfır olur:
8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )
252
16.07.2026
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
Global gerinmeler (şekil değiştirmeler) hesaplanır:
8. Adım:
Denk. 8.13’den
9. Adım:
z’den bağımsız olduğundan, tüm noktaların global gerinmeleri aynıdır ve orta düzlemin gerinmelerine eşittir.
Lokal Şekil Değiştirmeler (Gerinmeler) hesaplanır:
Soruda istenen, üst tabakanın alt yüzeyindeki lokal gerilmeler:
c:cos48o , s:sin48o
8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )
253
16.07.2026
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
Lokal gerilmeler hesaplanır:
10. Adım:
Lokal gerilmeleri ve lokal şekil değiştirmeleri elde ettiğimiz için hasar kontrolüne geçebiliriz..>>
Denk. 6.1’i üst tabakanın alt yüzeyi için uygularsak;
Alternatif çözüm yolu olarak,
İlk 8 adımı aynen yaptıktan sonra,
9.Adımda global gerilmeleri,
10.Adımda, lokal gerilmeleri,
11.Adımda, lokal gerinmeleri bulabilirdik.
8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )
254
16.07.2026
Hasarsızlık Şartları:
a-) Maksimum Gerilme Kriterine göre,
Kompozit Malzeme Mekaniği Ders Notları / Prof.Dr.Mehmet Zor
Üst tabakanın alt yüzeyi (z=-1) için kontrol:
X
Daha önce hesaplanan değerler
Soruda Verilen Malzeme Özellikleri
| | | | |
(MPa) | (MPa) | (MPa) | (MPa) | (MPa) |
101 | 180 | 25 | 50 | 12 |
Tüm eşitsizlikler sağlanamadığı için bu kritere göre
Hasar Oluşur.
Üst tabakanın altyüzeyinde
8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )
255
16.07.2026
b-) Maksimum Gerinme Kriterine göre,
Hasarsızlık Şartları:
Kompozit Malzeme Mekaniği Ders Notları / Prof.Dr.Mehmet Zor
Ayrıca, şekil değiştirmeler için mukavemet sınırları:
Üst tabakanın alt yüzeyi (z=-1) için kontrol:
X
Tüm eşitsizlikler sağlanamadığı için bu kritere göre
Hasar Oluşur.
Üst tabakanın altyüzeyinde
8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )
Daha önce hesaplanan değerler
256
16.07.2026
Hasarsızlık Şartı:
c-) Tsai-Hill Kriterine göre,
Üst tabakanın alt yüzeyi (z=-1) için kontrol:
Hasar Oluşur.
Soruda Hesaplanan değerler
Bu kritere göre üst tabakanın altyüzeyinde
8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )
Kompozit Malzeme Mekaniği Ders Notları / Prof.Dr.Mehmet Zor
257
16.07.2026
Öncelikle Q elemanında orta tabakanın ortasındaki lokal gerilmeler tespit edilmelidir.
Kompozit Malzeme Mekaniği Ders Notları / Prof.Dr.Mehmet Zor
Fx
x
y
Fy
Fx
Fy
Q
Q
1mm
1mm
d Şıkkı Özel durumlardan hangilerine giriyor?
Bu durumda daha önce yapılan ilk 8 adım aynen bu d şıkkı için de geçerlidir.
Diğer adımlar..>>
8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )
258
16.07.2026
Kompozit Malzeme Mekaniği Ders Notları / Prof.Dr.Mehmet Zor
9. Adım Alternatifi:
Lokal Şekil Değiştirmeler (Gerinmeler) hesaplanır:
orta tabakanın ortasında lokal gerinmeler:
c:cos0o , s:sin0o
Lokal gerilmeler hesaplanır:
10. Adım Alternatifi:
orta tabakanın ortasında lokal gerilmeler:
8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )
259
16.07.2026
Modifiye Edilmiş Tsai-Hill Kriterine göre (orta tabakanın ortasında hasar kontrolü):
Kompozit Malzeme Mekaniği Ders Notları / Prof.Dr.Mehmet Zor
Hasarsızlık şartı:
Hasar oluşmaz.
Hesaplanmış Değerler
Orta Tabakanın orta yüzeyinde (orta düzlemde)
8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )
260
16.07.2026
Örnek 8.4: Tabloda özellikleri verilmiş olan sürekli fiber takviyeli kompozit tabakadan 3 tanesi L şeklinde bükülerek ve 450 / 00 / 450 fiber dizilişiyle üst üste yapıştırılarak tabakalı kompozit bir dirsek elde edilmiştir. Bu dirseğin üst ucu sabit bir duvara bağlanmış, üst yüzeyden h/2 kadar aşağıdan yatay F=320kN luk bir çeki kuvveti ve alt serbest yüzeyine ise T=0,96kNm lik bir burulma momenti uygulanmıştır. Tabakaların her birisi t = 2cm kalınlıkta, h=8cm genişliğindedir. Buna göre bu tabakalı yapıda bu yükleme şartlarında orta tabakanın alt ve üst yüzeylerinde hasar oluşup oluşmayacağını Tsai-Hill kriterine göre kontrol ediniz.
| | | | |
96 MPa | 200 MPa | 48 MPa | 110MPa | 36 MPa |
E1 (GPa) | E2 (GPa) | | G12 (GPa) |
81 | 30 | 0,35 | 15 |
F
h/2
h
450
t
T
t
t
8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )
Orta tabakanın alt yüzeyinde:
Orta tabakanın üst yüzeyinde:
Cevaplar:
1.46 > 1
(Tsai-Hill kriterine göre.)
1 = 1
Hasar Oluşur
Hasar Oluşur
denklem 7.6
Kompozit Malzeme Mekaniği Ders Notları / Prof.Dr.Mehmet Zor
261
16.07.2026
600
450
Kompozit Malzeme Mekaniği Ders Notları / Prof.Dr.Mehmet Zor
ÖRNEK 8.5:
Tek yönlü ve sürekli fiber takviyeli 1 ve 3 nolu iki levha arasına, 2 nolu çift yönlü örgü (woven-fabric) bir malzemenin yerleştirilmesi ile BCDE kirişi imal edilecektir. Kiriş şekildeki gibi bir AB çubuğuna bağlanacak ve H elemanından desteklenecektir. Kiriş ayrıca orta bölgesinden (C-D arasında) düzgün yayılı yüke maruz kalacaktır. Malzeme özellikleri aşağıdaki tabloda verilmiştir.1 nolu levha 600, 3 nolu levha 450 fiber yönlendirme açısına ve her ikisinin kalınlığı ise t1=t3=10mm dir. 2 nolu malzeme ise t2= 12mm kalınlığa ve 00 / 900 fiber çift yönlendirmesine sahip olacaktır. Bu şartlar altında yapıda hasar oluşmaması için b genişliğinin minimum değerini Tsa-Hill kriterine göre belirleyiniz.
Tabaka | E1 (GPa) | E2 (GPa) | | G12 (GPa) |
| 84 | 30 | 0,35 | 12 |
| 40 | 40 | 0,32 | 26,4 |
1. ve 3.Tabaka
2. Tabaka
| | | | | t (mm) | θ |
90 | 180 | 30 | 60 | 22 | 10 | 60o, 45o |
40 | 80 | 40 | 80 | 22 | 12 | 00 / 900 |
8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )
Cevap:
A
H
1
3
2
B
C
2m
t2
q=240N/m
E
2m
2m
D
b
t1
t3
262
16.07.2026
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
8.8) Sandviç Kompozitler ve Hesaplama Yöntemleri
8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )
263
16.07.2026
8.9 Tabakalı Kompozitlerde Termal Yüklemeler
(8.33)
Tabakalı kompozit bir yapının x, y yönlerinin her ikisinde de şekil değiştirmeyi engelleyecek bir oyuğun içine yerleştirildiğini ve sıcaklığının ΔT kadar arttırıldığını düşünüyoruz.
Denk. (6.18.b)
Denk. (8.14)
Denk. (8.18)
Birim uzunluğa düşen iç kuvvetler:
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
Eq. (8.18)
8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )
264
16.07.2026
(8.34)
Sıcaklık farkı kaynaklı
Birim Uzunluğa Düşen İç Kuvvetler:
Yapısal Yüklerden Kaynaklı
Birim Uzunluğa Düşen İç Kuvvetler:
Sıcaklık farkı + Yapısal Yüklerden Kaynaklı
Birim Uzunluğa Düşen Toplam İç Kuvvetler:
(8.36)
(8.37)
(8.35)
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )
265
16.07.2026
Benzer Şekilde Toplam iç Momentleri hesaplayalım:
Denk. (8.22) den
Birim uzunluğa düşen iç momentler:
Denk. (8.33)’ü, Denk. (8.22)’de yerine koyarsak
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )
266
16.07.2026
(8.38)
Sıcaklık farkı kaynaklı
Birim Uzunluğa Düşen İç Momentler:
Yapısal Yüklerden Kaynaklı
Birim Uzunluğa Düşen İç Momentler:
Sıcaklık farkı + Yapısal Yüklerden Kaynaklı
Birim Uzunluğa Düşen Toplam İç Momentler:
(8.40)
(8.41)
(8.39)
(Simetrik yapılarda sıfırdır.)
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )
267
16.07.2026
Denk. 8.34 ve 8.41 birleştirilirse;
(8.42)
(8.43)
Bu durumda
Orta düzlemin gerinmeleri ve şekil değiştirmeleri:
8.42 ve 8.43 denklemleri, sıcaklık etkisinin de dahil olduğu tabakalı kompozitlere ait genel denklemlerdir.
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )
268
16.07.2026
8.9.1 Gerilme ve Gerinmelerin hesaplama adımları (Sıcaklık etkisi de varken):
Diğer Adımlar : 8nci konuda anlatılanlarla aynıdır. Sadece 8.32 denklemi yerine 8.43 denklemyle işlemlere başlanır.
8nci konudaki hesaplamalarla arasındaki tek fark, yapısal iç yüklerin yerine (sıcaklığın da dahil edildiği) toplam iç yüklerin kullanılacak olmasıdır.
Şimdi bir örnek çözerek konuyu daha iyi anlamaya çalışacağız..>>
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )
269
16.07.2026
Örnek 8.6
Örnek 7.3 deki tabakadan 3 tanesi 300 / 00 / 300 fiber dizilişiyle üst üste yapıştırılarak, aynı kalıbın içerisine yerleştiriliyor. Herbir tabaka 200mm x 200mm x 2mm boyutlarındadır. Civatalar biraz sıkılarak, yanal yüzeylerde -20kN luk bası kuvveti oluşturulmuştur. Ayrıca sistemin sıcaklığı 50 0C arttırılmıştır. Sürtünmelerin tümünü ihmal ederek, orta tabakanın alt yüzeyinde ortaya çıkan lokal gerilmeleri hesaplayınız.
Çözüm:
Malzeme özellikleri örnek 7.3’den alınacaktır.
a-) Öncelikle birim uzunluğa düşen yapısal yükleri hesaplarsak:
Nx = Ny = -20x103 N / 200mm = -100N/mm
Nxy = 0 (Sürtünmeler ihmal edildiği için)
200mm
200mm
6mm
1.Adım-) Birim uzunluğa düşen toplam iç kuvvet ve momentler hesaplanır.
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )
270
16.07.2026
b-) Sıcaklık farkından kaynaklı iç kuvvet ve momentlerin hesaplanması :
300
300
00
θ =300 olan 1nci ve 3ncü tabaka için :
Tüm tabakalar için [Q] matrisi terimleri:
(Örnek 7.3 de hesaplanmıştı)
orta tabaka için θ =00 olduğundan:
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )
271
16.07.2026
Yapıyı kodlarsak:
Herbir tabaka için global termal genleşme katsayılarının hesaplanması:
Denk. 6.19.b
Denk. 6.9
2nci (orta ) tabaka için θ =00
1nci ve 3ncü tabaka için θ =300
Örn. 7.3 de verilen değerler:
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )
272
16.07.2026
Termal Katsayı Matrislerini hesaplayacağız:
Denk. 8.35 den
Yapı simetrik olduğu için:
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )
273
16.07.2026
Denk. 8.38 den
Sıcaklık farkı kaynaklı
Birim Uzunluğa Düşen İç Kuvvetler:
Sıcaklık farkı kaynaklı
Birim Uzunluğa Düşen İç Momentler:
Denk. 8.34 den
Sıcaklık farkı ve Yapısal Yüklerden Kaynaklı Birim Uzunluğa Düşen
Toplam İç Kuvvetler:
Sıcaklık farkı ve Yapısal Yüklerden Kaynaklı Birim Uzunluğa Düşen
Toplam İç Momentler:
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )
274
16.07.2026
Diğer Adımlar:
O halde sadece [A] matrisi hesaplanacaktır.
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )
275
16.07.2026
- Orta düzlemdeki gerinme ve eğrilikler 8.43 denkleminden hesaplayacağız.
Veya [B] = 0 ve [D] nin hesaplamalarda etkisi olmadığından, orta düzlemin şekil değiştirmeleri aşağıdaki gibi 3x3 lük matris çarpımına indirgenebilir:
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )
276
16.07.2026
- Global gerinmeler hesaplanır:
Denk. 8.13’den
z’den bağımsız olduğundan, tüm noktaların global gerinmeleri aynıdır ve orta düzlemin gerinmelerine eşittir.
- Lokal gerinmeler hesaplanır:
Soruda istenen, orta tabakanın alt yüzeyindeki lokal gerilmeler:
c:cos0o , s:sin0o
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )
277
16.07.2026
- Lokal gerilmeler hesaplanır:
Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor
8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )
278
16.07.2026
TABAKALI KOMPOZİTLERDE
HOMOJENİZASYON
Teorik Yöntemler: Voigt, Reuss, CLT yaklaşımları ve Zor Modeli
9.
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
279
16.07.2026
Bir homojenizasyon yaklaşımının fiziksel olarak tutarlı sonuçlar verebilmesi için karşılıklılık koşulunun
sağlanması gerekir. Bu eşitlik, lineer elastisite teorisinde enerji tutarlılığının temel sonuçlarından birisidir.
9.1 Kapsam ve Amaç
n tabakalı yapı
eşdeğer hacim
Literatürde çok farklı homojenizasyon yöntemleri geliştirilmiştir. Bunları içerisinde eşdeğer hacmin özelliklerini teorik olarak hesaplayan yaklaşımlardan en önemlileri Voigt, Reuss, Klasik Laminasyon Teorisi (CLT) yaklaşımı ve yeni bir yaklaşım olan Zor Modeli’ dir. Şimdi bu yaklaşımları sırasıyla inceleyeceğiz ve karşılaştıracağız..>>
karşılıklılık (Reciprocity) koşulu:
(9.1)
Şekil 9.1
9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
280
16.07.2026
Bu yaklaşım, tabakalı yapıda düzlemsel çeki-bası durumunda tüm tabakaların tam yapışma sebebiyle eşit miktarda uzayacağını (iso-strain durumunu) kabul eder. Bu durumda eşdeğer hacmin özellikleri tabaka özelliklerinin hacimsel ağırlıklarının toplamı olarak elde edilir.
9.1 Voigt Yaklaşımı
z
x
Fx
1
2
n
i
(9.1.1)
(9.1.2)
Şekil 9.2.a
Şekil 9.2.b
9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
281
16.07.2026
1
2
i
n
Eşdeğer Hacmin x doğrultusundaki Elastiklik Modülü:
Eşdeğer Hacmin y doğrultusundaki Elastiklik modülü elde edilir :
Denklem (9.1.2) deki kuvvet dengesini normal gerilmeler cinsinden yazarsak:
i tabakasının hacimsel oranı :
(9.1.3)
(9.1.4)
(9.1.5)
(9.1.6)
(9.1.7)
Şekil 9.3
Hooke Bağıntılarından:
9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
282
16.07.2026
y
x
i tabakası için y yönündeki gerinim:
y yönündeki toplam gerinim:
(9.1.8)
(9.1.9)
(9.1.10)
(9.1.11)
(9.1.12)
(9.1.13)
(9.1.14)
Şekil 9.4 x-y tabaka düzleminden görünüş
9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
283
16.07.2026
1
i
2
n
z
y
x
Fxy
Fxy
1
i
2
n
z
y
x
(9.1.15)
(9.1.16)
(9.1.17)
(9.1.18)
(9.1.19)
(9.1.20)
Şekil 9.5.a
Şekil 9.5.b
Şekil 9.5.c
1
i
2
n
z
y
x
Hooke Bağıntılarından:
9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
284
16.07.2026
9.2 Reuss yaklaşımı : Bu yaklaşım, tek tip yükleme (basit çeki/bası veya basit kesme) durumlarında, yükleme doğrultusundaki gerilmelerin tüm tabakalarda eşit olduğunu (iso-stress durumunu) kabul eder. Eşdeğer hacimde oluşan toplam deformasyonlar ise, tabakaların deformasyonlarının hacimsel ağırlıklı ortalaması olarak tanımlanır.
z
x
1
2
n
i
x doğrultusunda çeki yüklemesi yaptığımızda;
(9.2.1)
(9.2.2)
(9.2.3)
(9.2.5)
(9.2.4)
(9.2.6)
Şekil 9.6.a
Şekil 9.6.b
9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
285
16.07.2026
x doğrultusunda çeki yüklemesi yaptığımızda,
(9.2.9)
(9.2.7)
(9.2.8)
(9.2.10)
(9.2.11)
(9.2.12)
y
x
Şekil 9.7
9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
286
16.07.2026
y
x
y
x
değiştirme açılarının hacimsel ağırlıklı ortalaması olarak kabul edilir:
i tabakası için:
Eşdeğer hacim için:
(9.2.14)
(9.2.15)
(9.2.16)
(9.2.17)
(9.2.18)
Şekil 9.8.a
Şekil 9.8.b
9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
287
16.07.2026
9.3 Klasik Laminasyon Teorisi (CLT) Yaklaşımı:
(9.3.1)
(9.3.2)
(9.3.3)
(9.3.4)
(9.3.5)
9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
288
16.07.2026
ZOR MODELİ
[Bu yeni yaklaşım Composite Structrures (Elsevier) dergisinde bir makale olarak yayınlanmıştır.]
( DOI: 10.1016/j.compstruct.2025.120025 )
Tabakalı Yapılar İçin Yeni Bir Eşdeğer Hacim Yaklaşımı
9.4
9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
289
16.07.2026
9.4.1 Zor Modelinin Temel Özellikleri:
9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
290
16.07.2026
z
x
Bu 1. durum ve 9.4.1 denklemi Voigt yaklaşımında doğrudan kabul edilmektedir. Reuss yaklaşımında eş gerilme (iso-strress) kabulü yapıldığından gerinimler genel olarak farklıdır. CLT yaklaşımında ise simetrik dizilimlerde geçerli olmasına rağmen, asimetrik dizilimlerde farklı sonuçlar elde edilebilmektedir.
(9.4.1)
9.4.2 Zor Modelinde Tam Yapışmanın Sonuçları: Tam yapışma, tabakalar arasındaki ortak noktaların yükleme sonrasında da birlikte hareket etmesi ve ara yüzeylerde herhangi bir ayrılma oluşmaması sonuçlarını da birlikte getirir. Tam yapışma sebebiyle aşağıdaki 3 durum ortaya çıkar ve bunlar Zor modelinin çıkış denklemlerini oluşturur.
Şekil 9.9
Tam yapışmanın yorumlanması açısından yaklaşımların karşılaştırılması 9.4.9.4 konusunda ayrıca yapılmıştır.
9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
291
16.07.2026
Tabakalar arasındaki yanal etkileşimleri ifade eden bu 2. durum Zor modelin özgün bir kabulü olup , Voigt, Reuss ve CLT yaklaşımlarının hiçbirisinde bulunmamaktadır.
y
x
(9.4.2)
Şekil 9.10
9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
292
16.07.2026
9.4.2.3) 3. Durum: Tabaka düzleminin dikdörtgen kalması
x yönünde çeki yüklemesi yapıldığını düşünüyoruz. Yüklemeden önce dikdörtgen olan tabaka düzlemi yüklemeden sonra da dikdörtgen kalmaya devam eder. Bir başka ifadeyle, birbirine dik çizgiler çeki yüklemesi sonrası dik kalmaya devam eder. Bu durumda tabakalarda ve tüm yapıda bir şekil değiştirme açısı oluşmaz.
y
x
Not: Zor modelinin temelini oluşturan bu üç durum, x-y düzleminde tek veya her iki yönde, çeki veya bası durumları için aynen geçerlidir.
CLT yaklaşımında asimetrik dizilimler farklı sonuçlar verebildiğinden, bu sonucun ilk bakışta beklenmedik olduğu düşünülebilir. Ancak Zor modelinin, eşdeğer hacmin makro davranışını esas aldığı ve CLT den farklı bir yaklaşım olduğu unutulmamalıdır.
(9.4.3)
Şekil 9.11
9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
293
16.07.2026
9.4.3 Zor Modelinde Statik Kuvvet Dengesi: Tabakalı yapıya Fx çeki kuvveti uyguluyoruz ve ortaya çıkan kuvvetleri inceliyoruz.
k
Fx
1
2
i
n
1
i
2
n
Fx
z
y
x
k
Fx
y
x
i
Statik dengeden
(9.4.4)
(9.4.5)
9.4.4 denklemi Voigt ve CLT yaklaşımlarında da mevcuttur. 9.4.5 denklemi ise Zor Modelinin özgün bir denklemdir.
Şekil 9.12.a
Şekil 9.12.b
Şekil 9.12.c
9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
294
16.07.2026
9.4.4 Zor Modelinde Gerilme Dağılımı: Tabakalı yapıya Fx çeki kuvveti uygulandığında oluşan normal gerilmeleri inceleyeceğiz.
1
2
i
n
k
9.4.4 ve 9.4.5 kuvvet denklemlerini gerilmeler cinsinden ifade edersek
(9.4.4)
(9.4.6)
(9.4.5)
(9.4.7)
y
x
i
9.4.6 denklemi Voigt ve CLT yaklaşımlarında da mevcuttur. 9.4.7 denklemi ise Zor Modelinde ortaya çıkan özgün bir sonuçtur.
Şekil 9.13.a
Şekil 9.13.b
9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
295
16.07.2026
9.4.5 Zor Modelinde Hooke Bağıntılarının Uygulanması
(9.4.8)
(9.4.9)
9.4.5.2) Eşdeğer Hacim İçin: Monoklinik tabakalardan oluşan bir yapının eşdeğer hacmi de monoklinik karekter gösterir. Bu durumda eşdeğer hacim için Hooke bağıntıları benzer formda alttaki gibi yazılır:
(9.4.10)
(9.4.11)
y
x
i
Sürekli fiber takviyeli tabakalar, 1-2 lokal eksenlerine göre ortotropik; x-y eksenlerine göre monoklinik karekter gösterir.
Şekil 9.14
9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
296
16.07.2026
9.4.6) Zor Eşdeğer Özelliklerinin Hesaplanması
Zor modelinde şimdiye kadar elde edilen denklemlerden yararlanılarak, en genelde global x-y eksenlerine göre monoklinik karakter gösteren tabakalardan oluşan simetrik veya asimetrik dizilimli yapıların mekanik davranışını temsil eden eşdeğer hacmin elastik özellikleri sırasıyla hesaplanacaktır. Zor modelinde hesaplama sırası önemlidir ve aşağıdaki sırayla yapılmalıdır.
(9.4.8) ve (9.4.10) denklemlerini (9.4.1) denkleminde yerine koyarsak:
(9.4.12)
(9.4.9) ve (9.4.11) denklemlerini (9.4.2) denkleminde yerine koyarsak:
(9.4.13)
(9.4.12) ve (9.4.13) denklemlerinden, i tabakasındaki normal gerilmeleri hesaplarsak:
(9.4.14)
(9.4.15)
9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
297
16.07.2026
(9.4.15) denklemini (9.4.7) denkleminde yerine koyarsak:
(9.4.16)
(9.4.17)
(9.4.17) denkleminden:
9.4.18 denklemini katsayılar cinsinden yazalım:
(9.4.19)
(9.4.18)
(9.4.22)
(9.4.20)
(9.4.18) denkleminde poisson etkisini daha net görebilmek için her tabakaya özel katsayılar tanımlayacağız:
(9.4.21)
9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
298
16.07.2026
(9.4.14) denklemini (9.4.6) denkleminde yerine koyarsak:
(9.4.23)
(9.4.24)
(9.4.25)
(9.4.26)
9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
299
16.07.2026
1
i
2
n
Fx
z
y
x
Fy
Fy
..>>
Şekil 9.15
9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
300
16.07.2026
(9.4.26)
(9.4.27)
(9.4.28)
(9.4.29)
(9.4.30)
(9.4.31)
(9.4.32)
9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
301
16.07.2026
(9.4.33)
Sonuç olarak;
9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
302
16.07.2026
9.4.7) Zor Modelinde Karşılılık Koşulunun Doğal Olarak Sağlanması
Öncelikle a,b,c ve d olmak üzere 4 farklı değişken tanımlıyoruz:
(9.4.34.a)
(9.4.34.b)
(9.4.34.c)
(9.4.34.d)
9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
303
16.07.2026
Zor modelinin sonuç denklemlerini bu değişkenler cinsinden ifade edelim:
Denk.(9.4.18):
Denk.(9.4.26):
Denk.(9.4.24)’ün açılımı :
Denk.(9.4.30)’ün açılımı :
(9.4.35)
(9.4.36)
(9.4.37.a)
(9.4.37.b)
9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
304
16.07.2026
Her bir i tabakası için karşılılık sağlandığını biliyoruz:
Bu durumda a terimini tekrar yazarsak, c terimine eşit olduğunu görürüz:
Tüm yapı (eşdeğer hacim) için karşılılık terimlerini değişkenler cinsinden ifade edelim:
veya
(9.4.38)
(9.4.39)
(9.4.40)
(9.4.41)
(9.4.42)
9.4.42 denklemi Zor modelinde eşdeğer hacim için karşılılık koşulunun sağlandığını gösterir.
9.4.40 ve 9.4.41 denklemleri eşit çıkmıştır.
9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
305
16.07.2026
Genel anizotropik karekter gösteren elastik bir malzeme için, gerilme – gerinim ilişkilerini veren Hooke bağıntıları, [S] gevşeklik (complience) matrisi cinsinden aşağıdaki şekilde yazılır:
Zor modelinde gerilme-gerinim ilişkilerini veren genel rijitlik matrisini bu bölümde elde edeceğiz.
(9.4.44)
(9.4.43)
(9.4.45)
(9.4.3)
9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
306
16.07.2026
Benzer Şekilde
(9.4.46)
(9.4.47)
(9.4.3)
Böylece Zor modeli için eşdeğer gevşeklik (compliance) matrisi ortotropik formda ortaya çıkmaktadır:
(9.4.48)
9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
307
16.07.2026
Eşdeğer rijitlik matrisi, gevşeklik (compliance) matrisinin tersinin alınmasıyla elde edilir ve yine ortotropik formu alır:
(9.4.49)
Ortotropik bir malzeme için düzlem gerilme durumundaki rijitlik matrisinin terimlerinin mühendislik sabitleri cinsinden nasıl yazılabileceği literatürde belirtilmiştir. Buradan hareketle Zor modelinin eşdeğer rijitlik matrisi, şu şekilde ifade edilebilir:
(9.4.50)
Görüldüğü gibi, Zor Modeli global eksenlerde en genelde monoklinik tabakalardan oluşan bir yapının, ortotropik bir eşdeğer hacimle temsil edilmesine olanak sağlamaktadır. Bu durum diğer mekanik hesaplamaları çok daha kolay seviyeye taşımaktadır.
9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
308
16.07.2026
Örnek 9.1
θ1
θ3
θ2
1
3
2
8mm
8mm
8mm
z
x
Her birisi 8mm kalınlıkta olan sürekli fiber takviyeli üç tabaka, tam (kusursuz) bir şekilde üst üste yapıştırılmıştır. Bu tabakalı yapının eşdeğer hacminin elastik özelliklerini, 0o /60o / 0o dizilimi için;
a-) Voigt
yaklaşımlarına göre hesaplayınız.
Tabakalar sürekli fiber takviyeli büyük bir tabakadan çıkarılmış olup. bu büyük tabakanın 1-2 lokal eksenlere göre özellikleri şöyledir:
b-) Reuss
c-) CLT
d-) Zor Modeli
600
00
00
1
2
3
z
x
y
9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
309
16.07.2026
Çözüm:
Çapraz poisson oranları ise Denklem (9.1)’den hesaplanır:
2nci tabakanın özellikleri..>>
9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
310
16.07.2026
2nci tabakanın fiber yönlendirme açısı θ2=600 olduğundan, aşağıdaki dönüşüm denklemleri ile global özellikler hesaplanır. (Bu denklemler literatürde farklı kaynaklarda mevcuttur. Bu ders notlarında ise ilk defa burada doğrudan yazılmıştır):
(9.4.51.a)
(9.4.51.b)
(9.4.51.c)
(9.4.51.d)
Malzeme Özellikleri Dönüşüm Denklemleri
9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
311
16.07.2026
Çapraz poisson oranı Denklem (9.1)’den hesaplanır:
9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
312
16.07.2026
a-) Voigt Yaklaşımına göre
3. Adım ) Eşdeğer hacim özelliklerinin hesaplanması:
Denklem (9.1.6)’dan :
Denklem (9.1.7)’den:
Denklem (9.1.13)’den:
Denklem (9.1.14)’den:
Denklem (9.1.20)’den:
Denklem (9.1)’den; karşılıklılık kontrolü
sağlanmıyor
9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
313
16.07.2026
b-) Reuss Yaklaşımına göre
Denklem (9.2.5)’dan :
Denklem (9.2.6)’den:
Denklem (9.2.11)’den:
Denklem (9.2.12)’den:
Denklem (9.2.18)’den:
Denklem (9.1)’den; karşılıklılık kontrolü
sağlanıyor
9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
314
16.07.2026
c-) CLT Yaklaşımına göre
Öncelikle tüm yapıya ait olan [A] matrisini aşağıdaki adımları takip ederek hesaplamamız gerekir.
c1) Herbir tabakanın [Q] matrisleri hesaplanır.
[Q] matrisleri sadece malzeme özelliklerine bağlıdır. (Fiber yönlendirme açısına (θ’ya) bağlı değildir.) Bu örnekte tüm tabakalar aynı malzemeden yapıldığı için [Q] matrisleri aynıdır.
9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
315
16.07.2026
6.14 denklemlerinden;
olmak üzere
2.Tabaka için: θ =60o değeri soldaki denklemlerde yerine koyularak indirgenmiş matrisin terimleri hesaplanır.
Sonuç olarak:
9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
316
16.07.2026
c3) Tabakalı yapı kodlanır:
1
3
2
8mm
8mm
8mm
z
x
c4) [A] matrisi hesaplanır:
Denklem (8.23):
c5) [A]-1 matrisi hesaplanır:
(burada doğrudan sonuç verilmiştir.)
9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
317
16.07.2026
Denklem (9.3.1)’den :
Denklem (9.3.2)’den:
Denklem (9.3.3)’den:
Denklem (9.3.4)’den:
Denklem (9.3.5)’den:
Denklem (9.1)’den; karşılıklılık kontrolü:
sağlanıyor
c6) Eşdeğer Özelliklerin Hesaplanması
9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
318
16.07.2026
d ) Zor Modeline Göre
Zor modelinde de işlem sırası önemlidir ve aşağıdaki sırayla yapılmalıdır:
9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
319
16.07.2026
9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
320
16.07.2026
9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
321
16.07.2026
Zor Modeli, Kayma Modülü hesabında Voigt yaklaşımını kabul eder.
Denklem (9.4.33)’den:
9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
322
16.07.2026
Eşdeğer Özellik | Voigt | Reuss | CLT | Zor Modeli |
Ex (GPa) | 87,14 | 82,69 | 88,09 | 87,82 |
Ey (GPa) | 75,51 | 74,94 | 77,73 | 76,79 |
νxy | 0,26 | 0,29 | 0,26 | 0,26 |
νyx | 0,25 | 0,26 | 0,23 | 0,23 |
Gxy (GPa) | 23,63 | 22,66 | 24,31 | 23,63 |
0o/ 60o / 0o (Simetrik)
15o/ 60o / 0o dizilimi için benzer hesaplamalar yapılır. Hesaplanan sonuçlar Tablo 9.1.b de gösterilmiştir.
Eşdeğer Özellik | Voigt | Reuss | CLT | Zor Modeli |
Ex (GPa) | 82,45 | 79,12 | 85,28 | 82,96 |
Ey (GPa) | 73,00 | 72,58 | 76,5 | 74,02 |
νxy | 0,30 | 0,31 | 0,27 | 0,30 |
νyx | 0,28 | 0,29 | 0,24 | 0,26 |
Gxy (GPa) | 24,52 | 23,72 | 25,97 | 24,52 |
15o/ 60o / 0o (Asimetrik)
(a-d şıklarında hesaplandı)
(Sadece sonuçları verilmiştir.)
Sonuç tabloları ve karşılaştırmalar
Üstteki tablolardan, yönteme bağlı olarak eşdeğer özelliklerin sonuçlarında farklılıklar oluştuğunu ve bu farklılıkların asimetrik dizilimlerde biraz daha belirginleştiğini görüyoruz. Ayrıca tabakaların farklı malzemelerden üretilmesi, tabaka sayısı vb. gibi özellikler de yöntemler arasındaki sonuç farklarına etki edebilecek önemli parametrelerdir.
Tablo 9.1.a
Tablo 9.1.b
9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
323
16.07.2026
Örnek 9.2:
Örnek 9.1 deki üç tabakalı yapının 200mm x 200 mm x 8 mm lik tabakalardan ve 15o/ 60o / 0o diziliminde olduğunu düşünelim.
15o
1
3
2
8mm
8mm
8mm
z
x
60o
0o
x
y
Hesaplamalar sonucu elde edilen bu yapıya ait eşdeğer özellikler önceki sayfada Tablo 9.1.b verilmiştir.
Tabakaların orta düzlemlerinde ortaya çıkan gerilme ve gerinim değerlerini, Zor Modeli ile hesaplayınız ve CLT sonuçlarıyla karşılaştırınız. (CLT sonuçları çözümün sonundaki tablolarda doğrudan verilmiştir.)
9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
324
16.07.2026
Çözüm:
9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
325
16.07.2026
Zor Modeline göre düzlemsel çeki/bası durumlarında tüm yapıda ve herbir tabakada gerinimler eşit; kayma şekil değiştirme açısı sıfırdır.
Denklem (9.4.1)’den
Denklem (9.4.2)’den
Denklem (9.4.3)’den
Hooke bağıntılarından elde edilecektir. Bunun için her bir tabakanın global eksenlere göre özellikleri belli olmalıdır. 3. tabaka için fiber açısı θ = 0o olduğundan, global özellikler lokal özelliklerle aynıdır.
9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
326
16.07.2026
2. tabakanın (θ = 60o ) global özellikleri Örnek 9.1 de şu şekilde hesaplanmıştı:
1. tabaka fiber açısı θ = 15o olduğu için global özellikler 9.4.51 denklemlerinden hesaplanır:
9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
327
16.07.2026
9.4.8 ve 9.4.9 denklemlerinden gerilmeleri çekersek:
Denklem(9.4.8)
Denklem(9.4.9)
(9.4.52.a)
(9.4.52.b)
9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
328
16.07.2026
2. tabakanın global gerilmeleri:
3. tabakanın global gerilmeleri:
9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
329
16.07.2026
Tabaka Gerinimleri..>> | | | | ||||||
Tabaka No (i)..>> | 1 | 2 | 3 | 1 | 2 | 3 | 1 | 2 | 3 |
Zor | 2,87 | 2,87 | 2,87 | -2,16 | -2,16 | -2,16 | 0 | 0 | 0 |
CLT | 3,021 | 2,825 | 2,629 | -2,243 | -2,067 | -1,890 | -0,057 | -0,057 | 0,790 |
Tabaka Gerilmeleri..>> | | | | ||||||
Tabaka No(i)..>> | 1 | 2 | 3 | 1 | 2 | 3 | 1 | 2 | 3 |
Zor | 21,62 | 14,38 | 26,08 | -10,21 | -8,25 | -13,11 | 0 | 0 | 0 |
CLT | 24,63 | 14,73 | 24,04 | -11,43 | -9,00 | -11,28 | 4,21 | -3,71 | 1,58 |
9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
330
16.07.2026
Tabakalı bir yapıyı mekanik açıdan temsil eden eşdeğer bir hacmin mekanik elastik özelliklerini teorik olarak hesaplayan Voigt, Reuss, CLT ve Zor Modeli yaklaşımları, aşağıda farklı açılardan karşılaştırılmıştır.
9.5 Teorik Homojenizasyon Yaklaşımlarının Karşılaştırılması
9.5.1 Tabakalar Arası Poisson Etkileşimleri Açısından
Tabakalı kompozit yapıların gerçek mekanik davranışlarının eşdeğer bir hacimle doğru şekilde temsil edilebilmesi için, tabakalar arası (sistem seviyesindeki) Poisson etkileşimlerinin de dikkate alınması son derece önemlidir. Bu etkileşimler, tabakaların birbirlerinin yanal deformasyonlarını kısıtlamasından kaynaklanır ve eşdeğer hacmin elastik özelliklerini doğrudan etkiler.
9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
331
16.07.2026
9.5.2 Karşılıklılık (Reciprocity) Koşulu Açısından
Karşılıklılık koşulu, bir malzemenin elastik özellikleri arasında bulunması gereken temel bir ilişkidir. Bu koşulun sağlanması, hesaplanan eşdeğer elastik özelliklerin birbirleriyle uyumlu ve fiziksel olarak tutarlı olduğu anlamına gelir.
9.5.3 Hesaplama Kolaylığı Açısından
9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
332
16.07.2026
1
2
3
A
B
Lx
Fx
Fx
2
3
A'
B'
ΔLx/2
ΔLx/2
x
y
A'
B'
Şekil 9.16
9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
333
16.07.2026
9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
334
16.07.2026
9.5.6 Teorik Yaklaşım Açısından
9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
335
16.07.2026
Mukavemet ve Hasar Analizi
10.
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
x
y
z
Eşdeğer Hacim
Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla
336
16.07.2026
10.1 Bu bölümde Amaçlarımız; 9.4 bölümünde anlatılan Zor eşdeğer hacminin çeki, bası ve kesme mukavemet sınırlarını belirlemek ve farklı yükleme durumları için gerilme-gerinim hesaplamalarını ve hasar değerlendirmelerini yapmaktır.
1. Zor eşdeğer hacmi olarak isimlendirilen ve elastik özellikleri 9.4 bölümünde teorik olarak tabaka özelliklerinden bulunan hacim, n tane tabakadan oluşan yapıyı mekanik açıdan temsil eder.
2. Tabakaların mukavemet sınırlarının bilindiği kabul edilerek, Zor eşdeğer hacminin mukavemet sınırları teorik olarak bu bölümde hesaplanacaktır.
n tabakalı yapı
Zor Eşdeğer Hacmi
1
i
2
n
z
y
x
?
3. Eşdeğer hacmin bir yükleme tipine göre mukavemet sınırını belirlerken, o yükleme için ilk hasara uğrayacak en zayıf tabaka esas alınır. Bu en zayıf tabakayı, kendi mukavemet sınırına getiren eşdeğer gerilme belirlenir. Bu eşdeğer gerilme eşdeğer hacmin mukavemet sınır değeri olarak kabul edilir.
4. Zor yaklaşımında hasar değerlendirmesi yapının eşdeğer hacmi açısından yapılır. Bu şekilde tabakalarda önceden meydana gelebilecek lokal hasarlar yerine, yapının bütüncül olarak hasara uğrayıp uğramadığı belirlenmiş olur. (CLT’de ise hasar değerlendirmesi her bir tabaka için yapılmaktadır.)
10.2 Genel Çerçeve
10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
337
16.07.2026
y
x
i
y
x
i
1
i
2
n
Fx
z
y
x
k
Fx
1
2
i
n
k
10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
338
16.07.2026
(9.4.14)
(9.4.15)
;
y
x
i
(10.1.a)
(10.1.b)
(10.1.c)
10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
339
16.07.2026
Denklem (9.4.14 ve 9.4.15)’i Denklem (10.1 a-c)’de yerine koyarsak ve düzenlersek;
(10.2.a)
(10.2.b)
(10.2.c)
Tabaka gerilme katsayıları :
(10.3.a)
(10.3.b)
(10.3.c)
(10.3.d)
(10.3.e)
10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
340
16.07.2026
Gerilme katsayıları cinsinden (hasardan önce) lokal gerilmeler:
i tabakasının hasara uğradığı anda eşdeğer gerilme:
i tabakasının hasarı anında lokal gerilmeler:
(10.4.a)
(10.4.b)
(10.4.c)
(10.5)
(10.6.a)
(10.6.b)
(10.6.c)
10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
341
16.07.2026
10.3.2 Tabakalara hasar kriterinin uygulanması
Bu kritere göre hasar anında i tabakasında lokal gerilmelerin sağladığı eşitlik (Denklem 7.6)’dan :
(10.7.a)
Hasar anında geçerli olan 10.6 denklemlerindeki lokal gerilmeleri Denklem (10.7.a)’da yerine koyarsak:
(10.7.b)
(10.7.c)
(10.7.d)
i tabakasını hasara uğratacak, x doğrultusundaki eşdeğer normal gerilme:
(i =1,2, …n )
10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
342
16.07.2026
Bu kritere göre hasar anında i tabakasında lokal gerilmelerin sağladığı eşitlik (Denklem 7.7)’den :
(10.8.a)
Hasar anında geçerli olan 10.6 denklemlerindeki lokal gerilmeleri Denklem (10.8.a)’da yerine koyarsak:
i tabakasını hasara uğratacak, x doğrultusundaki eşdeğer normal gerilme:
(i =1,2, …n )
(10.8.b)
(10.8.c)
(10.8.d)
10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
343
16.07.2026
Bu kritere göre hasar anında i tabakasında lokal gerilmelerin sağladığı eşitlik (Denklem 7.8)’den :
(10.9)
7.9 denklemlerinden katsayılar :
Per Tsai-Hill hasar kriteri:
Per Hoffman kriteri:
Per Mises-Hencky kriteri:
(10.10.a)
(10.10.b)
(10.10.c)
(10.10.d)
(10.11.a)
(10.11.b)
(10.11.c)
10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
344
16.07.2026
(10.13)
(10.12)
Hasar anında saf Fx yüklemesinde geçerli olan 10.6 denklemlerindeki lokal gerilmeleri Denklem (10.9)’da yerine koyarsak:
10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
345
16.07.2026
Bu kritere göre hasar anında i tabakasında lokal gerilmelerin sağladığı eşitlik (Denklem 7.11)’den :
Hasar anında saf Fx yüklemesinde geçerli olan 10.6 denklemlerindeki lokal gerilmeleri Denklem (10.14)’da yerine koyarsak:
(10.15)
(10.14)
(10.16)
10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
346
16.07.2026
y
x
i
(10.1.a)
(10.1.b)
(10.1.c)
(10.17.a)
(10.17.b)
10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
347
16.07.2026
Denklemler (10.17.a ve 10.17.b)’yi Denklemler (10.1.a-c)’de yerine koyarsak ve düzenlersek;
Tabaka gerilme katsayıları :
(10.18.a)
(10.18.b)
(10.18.c)
(10.19.a)
(10.19.b)
(10.19.c)
(10.19.d)
(10.19.e)
10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
348
16.07.2026
Gerilme katsayıları cinsinden (hasardan önce) lokal gerilmeler:
i tabakasının hasara uğradığı anda eşdeğer gerilme:
i tabakasının hasarı anında lokal gerilmeler:
(10.20.a)
(10.20.b)
(10.20.c)
(10.21)
(10.22.a)
(10.22.b)
(10.22.c)
10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
349
16.07.2026
10.4.2.a Tsai-Hill Hasar kriterine göre:
10.4.2.b Modifiye Tsai-Hill Hasar kriterine göre:
(10.24.a)
(10.24.b)
(10.23)
10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
350
16.07.2026
(10.25)
Hasar anında saf Fy yüklemesinde geçerli olan 10.22 denklemlerini, kriterin genel hasar durum denklemi (10.9)’da yerine koyarsak:
(10.26)
10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
351
16.07.2026
(10.27)
(10.28)
Hasar anında saf Fy yüklemesinde geçerli olan 10.22 denklemlerini, kriterin genel hasar durum denklemi (10.14)’de yerine koyarsak:
10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
352
16.07.2026
10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
353
16.07.2026
y
x
i tabakasını hasara uğratacak global kayma gerilmesi:
(10.29)
(10.30)
(10.31)
10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
354
16.07.2026
(10.34)
(10.32)
(10.33)
6.3 a-c dönüşüm denklemlerinden :
10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
355
16.07.2026
Bu kritere göre hasar anında i tabakasında lokal gerilmelerin sağladığı eşitlik :
(10.35)
(10.7.a)
Hasar anında
(10.36)
Tüm tabakalar için hesap yapıldıktan sonra Denklem (10.29)’dan :
10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
356
16.07.2026
Bu kritere göre hasar anında i tabakasında lokal gerilmelerin sağladığı eşitlik :
(10.37)
Hasar anında
(10.38)
(10.8.a)
10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
357
16.07.2026
c-) Tsai-Wu Hasar kriterine göre
Bu kritere göre hasar anında i tabakasında lokal gerilmelerin sağladığı eşitlik:
(10.9)
Saf kesme durumunda
Hasar anında:
(10.39)
2nci dereceden olan Denklem (10.39) kökleri hesaplanır ve pozitif kök i tabakasının kesme mukavemeti olarak alınır.
10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
358
16.07.2026
Bu kritere göre hasar anında i tabakasında lokal gerilmelerin sağladığı eşitlik :
(10.14)
Saf kesme durumunda
Hasar anında:
(10.40)
2nci dereceden olan Denklem (10.40) kökleri hesaplanır ve pozitif kök i tabakasının kesme mukavemeti olarak alınır.
10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
359
16.07.2026
10.8 Zor Eşdeğer Hacminde Gerilme –Gerinim Hesaplamaları:
10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
360
16.07.2026
Örnek 10.1
480
480
00
6mm
Fx
x
y
Fy
Fx
Fy
200mm
200mm
Yeni Üretilen 200mm x 200mm x 2mm boyutlarında bir kompozit tabaka için, deneysel ölçümlerle bulunan lokal malzeme özellikleri aşağıdaki tabloda verilmiştir.
(Örnek 8.2 deki yapı, yük ve malzeme özellikleri kullanılmıştır.)
E1 | E2 | ν12 | G12 | | | | | |
(GPa) | (GPa) |
| (GPa) | (MPa) | (MPa) | (MPa) | (MPa) | (MPa) |
81 | 30 | 0,35 | 15 | 101 | 180 | 25 | 50 | 12 |
Bu tabakadan 3 tanesi, üst üste sırasıyla 48o/0o/ 48o dizilişiyle yapıştırılarak tabakalı bir yapı oluşturulmuştur.
Tüm yapıya gelen dış kuvvetler: Fx =30kN, Fy=-23kN dur.
Zor Modelini esas alarak
a-) Tüm yapıda hasar oluşup oluşmayacağını Modifiye Tsa—Hill kriterine göre belirleyiniz.
b-) Sonuçları Örnek 8.2’deki CLT sonuçlarıyla karşılaştırınız.
c-) Normali x olan yanal yüzeylerden, mukavemet sınırları içerisinde maksimum ne kadarlı bir toplam eğilme momenti uygulanabileceğini hesaplayınız. (Bu durumda Fx ve Fy kuvvetlerinin uygulanmadığını düşününüz.)
10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
361
16.07.2026
Çözüm:
2. Adım : Zor Eşdeğer Hacminin Elastik Özelliklerinin Hesaplanması:
Önce her bir tabakanın global eksenlere göre elastik özellikleri bulunur:
Çapraz poisson oranları ise Denklem (9.1)’den hesaplanır:
10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
362
16.07.2026
(9.4.51) denklemlerinden:
Çapraz poisson oranı Denklem (9.1)’den hesaplanır:
10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
363
16.07.2026
10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
364
16.07.2026
10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
365
16.07.2026
10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
366
16.07.2026
Zor Modelinde saf kayma durumu için Kayma Modülü Voigt tipi hacimsel ortalama ile elde edilir.
Denklem (9.4.33)’den:
10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
367
16.07.2026
3. Adım : Zor Eşdeğer Hacminin Mukavemet Sınırları (Modifiye Tsai-Hill Kriterine Göre) Hesaplanır.
a. Tabaka Gerilme katsayıları hesabı:
(10.3 denklemlerinden)
10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
368
16.07.2026
(10.3 denklemlerinden)
10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
369
16.07.2026
(10.19 denklemlerinden)
10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
370
16.07.2026
10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
371
16.07.2026
10.8.c denkleminden (i=1 , 3)
1 ve 3 nolu tabakaları hasara uğratacak eşdeğer gerilme
Saf Fx yüklemesinde, 1 ve 3 nolu tabakaları hasara uğratacak eşdeğer x çeki gerilmesi
10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
372
16.07.2026
10.8.c denkleminden (i=2)
(Saf Fx yüklemesinde, 2 nolu tabakayı hasara uğratacak eşdeğer x çeki gerilmesi)
olduğundan Denklem 10.8.d’ye göre eşdeğer hacmin x yönündeki çeki mukavemeti
2 nolu tabakayı hasara uğratacak eşdeğer gerilme hesabı
10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
373
16.07.2026
10.8.c denklemi bası durumu için yazarsak (i=1 , 3)
1 ve 3 nolu tabakaların hasara uğratacak eşdeğer gerilme:
Saf Fx bası yüklemesinde, 1 ve 3 nolu tabakaları hasara uğratacak eşdeğer x bası gerilmesi
10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
374
16.07.2026
(Saf Fx yüklemesinde, 2 nolu tabakayı hasara uğratacak eşdeğer x bası gerilmesi)
Denklem 10.8.d’e göre eşdeğer hacmin x yönündeki çeki mukavemeti
2 nolu tabakayı hasara uğratacak eşdeğer gerilme:
10.8.c denklemi bası durumu için yazarsak(i=2)
10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
375
16.07.2026
Denklem (10.24)’den (i=1 , 3)
1 ve 3 nolu tabakaları hasara uğratacak eşdeğer çeki gerilmesi
(Saf Fy çeki yüklemesinde, 1 ve 3 nolu tabakaları hasara uğratacak eşdeğer y çeki gerilmesi)
10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
376
16.07.2026
2 nolu tabakayı hasara uğratacak eşdeğer çeki gerilmesi
(Saf Fy çeki yüklemesinde, 2. tabakayı hasara uğratacak eşdeğer y çeki gerilmesi)
olduğundan Denklem 10.8.d ye göre eşdeğer hacmin y yönündeki çeki mukavemeti
Denklem (10.24)’den (i=2)
10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
377
16.07.2026
1 ve 3 nolu tabakaları hasara uğratacak eşdeğer bası gerilmesi
10.24.b denklemi bası durumu için yazarsak(i=1 , 3)
(Saf Fy bası yüklemesinde, 1 ve 3 nolu tabakaları hasara uğratacak eşdeğer y bası gerilmesi)
10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
378
16.07.2026
10.24.b denklemi bası durumu için yazarsak(i=1 , 3)
2 nolu tabakayı hasara uğratacak eşdeğer bası gerilmesi
(Saf Fy bası yüklemesinde, 2. tabakayı hasara uğratacak eşdeğer y bası gerilmesi)
olduğundan Denklem 10.22.d ye göre eşdeğer hacmin y yönündeki çeki mukavemeti
10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
379
16.07.2026
1 ve 3 nolu tabakaları hasara uğratacak eşdeğer kayma gerilmesi hesabı
Denklem (10.38)’den
(Saf Fxy altında, 1. ve 3. tabakalarda hasara yol açacak olan tabakalardaki global kayma gerilmesi)
Denklem (10.31) den:
1 ve 3 nolu tabakaları hasara uğratacak eşdeğer hacimdeki global kayma gerilmesi:
10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
380
16.07.2026
2 nolu tabakayı hasara uğratacak eşdeğer kesme gerilmesi
Denklem (10.38)’den
(Saf Fxy altında, 2. tabakada hasara yol açacak olan tabakadaki global kayma gerilmesi)
Denklem (10.31) den:
2 nolu tabakayı hasara uğratacak global eşdeğer kayma gerilmesi:
Denklem (10.29) dan:
Tüm yapının (eşdeğer hacmin) kesme mukavemeti
10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
381
16.07.2026
4.Adım - Eşdeğer Hacimdeki Gerilmelerin Hesaplanması
6mm
x
y
200mm
200mm
200mm
6mm
200mm
x
y
Tabakalı yapı
Eşdeğer Hacim ve kuvvetler
200mm
6mm
200mm
x
y
Eşdeğer Hacim ve gerilmeler
10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
382
16.07.2026
5.Adım - Modifiye Tsai-Hill Kriterinin Eşdeğer Hacimde Hasar Kontrolü:
Bu kriterin, ortotropik tek tabaka için hasarsızlık şartı lokal 1-2 eksenlerine göre 7.7 veya 10.8.a denklemlerindeki gibi yazılır. Zor modelinin eşdeğer hacmi global eksenlerde ortotropik karakter gösterir. Dolayısıyla Zor eşdeğer hacmi için bu şart global x-y eksen takımına göre Denklem (10.41) deki gibi uyarlanabilir.
Paydadaki değerlerin anlamı:
(10.41)
Bu örnek için hesaplanan eşdeğer gerilmeler:
Her durumda:
10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
383
16.07.2026
6mm
200mm
x
y
200mm
6mm
x
y
b-) Lokal gerilme sonuçlarını Örnek 8.2 deki CLT sonuçlarıyla karşılaştırabilmek için, Zor Modeli çözümünde de tabakalarda oluşan lokal gerilmeleri hesaplamamız gerekir. Çünkü CLT tabaka bazında sonuçları vermektedir. Fakat şunu da unutmamak gerekir ki, Zor Modelinde mukavemet hesaplamalarında veya hasar kontrollerinde eşdeğer hacim esas alınır ve tabaka gerilme veya gerinimlerine ihtiyaç olmaz. Süperpozisyon prensibine göre dış kuvvetleri sırasıyla uygulayıp, her bir tabakadaki lokal gerilmeleri hesaplayabiliriz.
10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
384
16.07.2026
Tabakalardaki toplam lokal gerilmeler ve CLT sonuçlarıyla karşılaştırmalar:
1 yönündeki lokal normal gerilme :
2 yönündeki lokal normal gerilme :
1 ve 3 nolu tabakalardaki toplam lokal gerilmeler
1-2 düzlemindeki kayma gerilmesi :
2 nolu tabakadaki toplam lokal gerilmeler
1 yönündeki lokal normal gerilme :
2 yönündeki lokal normal gerilme :
1-2 düzlemindeki kayma gerilmesi :
CLT
Zor
10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
385
16.07.2026
200mm
6mm
200mm
x
y
z
h
b
x
z
Hasar anında:
Hasardan önce :
(tüm yapıyı mukavemet sınırına taşıyacak toplam eğilme momenti)
10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
386
16.07.2026
Örnek 10.2-)
x
y
200mm
200mm
6mm
Çözüm)
Eşdeğer Hacimde ortaya çıkan gerilmeler
200mm
6mm
200mm
x
y
10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
387
16.07.2026
Eşdeğer Hacim rijitlik matrisi hesabı:
(Denklem 9.4.50):
Örnek 10.1 de hesaplanan malzeme özellikleri matriste yerine konulur:
Gevşeklik matrisi:
10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
388
16.07.2026
Eşdeğer hacimde oluşan gerinimler:
Eşdeğer hacimde oluşan toplam uzama/kısalma:
10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor
389
16.07.2026
200mm
6mm
200mm
x
y
z
b
h
Denklem (10.41)’den
Hasar oluşur
b-)
10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi
Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor