1 of 389

KOMPOZİT MALZEME MEKANİĞİ

(Son Güncelleme: 16.07.2026)

Prof. Dr. Mehmet Zor / Dokuz Eylul Üniversitesi / Makine Müh. Böl.

Ders Notları

2 of 389

2

16.07.2026

İletişim ve Geri Bildirimler için

Kendi bölümündeki dersinde bu ders notlarını takip etmek isteyen öğretim üyelerinin, tarafıma bir bilgilendirme maili göndermeleri yeterlidir. Bu öğretim üyelerine istedikleri taktirde notlardaki (*) işaretli soruların çözümleri gönderilmektedir.

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

Öğretim Üyeleri için Açıklama

Web sitemden bu dersle ilgili aşağıdaki materyallere erişebilirsiniz:

Genel Bilgiler Dosyası:

Ders Eğitim Videoları :

Bu notlardaki herbir konunun anlatıldığı ders eğitim videolardır.

Kompozit Malzemelerle ilgili çok daha geniş genel bilgileri içerir. (Bu notlara ise özeti koyulmuştur)

Sınav Soruları ve Örnekler:

Makine Müh. Bölümünde Yapılan Bazı Sınavlar, Cevap Anahtarları ve başka çözümlü örnekler

Yardımcı Belgeler:

Sınavlarda kullanılan Standart Formül Kağıdı, Literatür Taraması Örneği ve diğer dökümanlar

Ders Notları :

Bu ders notlarının türkçe ve ingilizce pdf ve pptx dosyalarını serbestçe indirebilirsiniz.

Not : Statik, Dinamik, Mukavemet, BDM dersleriyle ilgili aynı tip materyallere web sitemden erişebilirsiniz.

Web Sitem:

Youtube Kanalım (tüm ders eğitim videoları): https://www.youtube.com/@mehmetzor

3 of 389

Önsöz

Değerli Öğrenci ve Araştırmacı Arkadaşlarım,

Kompozit malzemeler, gerek dayanım, gerek hafiflik ve gerekse ekonomiklik açısından sağladığı avantajlar sebebiyle günümüzde birçok farklı sektörde kullanılmaktadır. Teknolojik gelişmelere paralel olarak, klasik izotropik yapı elemanlarının yerlerini, zamanla kompozitten yapılan alternatifleri alabilmekte ve bu durum gün geçtikçe yaygınlaşmaktadır. Bugün için sanayide kullanılan birçok mekanizma, makine, yapı veya sistemlerde bu tip alternatif kompozit eleman, parça veya ekipmanlarla karşılaşmamız mümkündür. Kompozit malzeme alternatifi temeline dayanan Ar-Ge ve inovasyon çalışmaları birçok üniversitede veya özel kuruluşta sıklıkla yapılmaktadır.

Tüm bu sebeplerden dolayı geleceğin mühendisleri olarak sizlerin de kompozitlerle ilgili bu tip faaliyetlerde aktif şekilde yer alabilmeniz ancak ve ancak kompozit malzeme mekaniğinin temel ilke, teori ve yaklaşımlarına yeterince hakim olmanızla mümkün olabilir. Aksi halde bir ar-ge biriminde karşınıza çıkması çok muhtemel bir kompozit alternatif yapının tasarım ve analizlerinde sizden beklenilen bilgileri, yönlendirmeleri ve değerlendirmeleri gerekli seviyede yapamamanız söz konusu olacak ve bu da şüphesiz kariyerinizi olumsuz anlamda etkileyebilecektir.

İşte bu ders notlarıyla, kompozit malzemelerin mekanik hesaplamaları ve ölçümleri açısından bir mühendisinin bilmesi gerekli temel konuları sizlere aktarabilmeyi hedefledik. Bu ders notlarını iyice anlayan bir mühendisinin, temel bilgi ve beceriler açısından kendisine bir ayrıcalık ve kuvvetli bir tercih edilme sebebi katacağında şüphe yoktur. Başlangıçta kompozitlerle ilgili genel bilgiler bu notlarda özetlenmiş; herbir konu kendi anlatımım olan ve mehmetzor.com sitesinden erişilebilen ders eğitim videoları ile ilişkilendirilmiştir. Ders konularının anlaşılmasında anahtar rol oynayan püf noktaları herbir konuda özellikle belirtilmiştir. Ders notları zaman içerisinde güncellenmekte, yeni konu veya örnekler eklenebilmekte ve son güncelleme tarihleri özelikle belirtilmektedir. Bu güncellemeleri yine web sitemden takip edebilirsiniz.

Bu ders notlarının yazılması ve düzenlenmesinde bana çok yardımcı olan Makine Mühendisleri Serhat Saatçı ve Berk Çıkrıkçı’ ya teşekkür ederim. Notlarımızın tüm öğrencilere ve araştırmacılara faydası olması dileğiyle..

3

16.07.2026

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları

Eylül 2023

Prof. Dr. Mehmet Zor

4 of 389

Konular

  1. Özet Genel Bilgiler
  2. Anizotropik Malzeme Tipleri ve Elastik Mekanik Özellikleri (Anistropic Elasticity)

A. TEK TABAKA KOMPOZİTLER (Tek Yönlü ve Sürekli Fiberlerle Güçlendirilmiş Kompozit )

  1. Malzeme Özelliklerinin Teorik Hesaplanması
  2. Kompozitin Teorik Mukavemeti ve Verim Alma Sınırları (Yapısal Yükleme Örnekleri)
  3. Mekanik Özelliklerin Deneysel Tespitleri
  4. Kompozitlerde Hooke ve Dönüşüm Bağıntıları (Tek tabaka için gerilme-şekil değiştirme hesaplamaları)
  5. Kompozitlerde Hasar Kriterler

B. TABAKALI KOMPOZİTLER

8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT) ile Gerilme-Gerinim Hesaplamaları

9. Tabakalı Yapılarda Homojenizasyon (Teorik Yaklaşımlar)

9.1 – 9.3 Voigt, Reuss ve CLT Yaklaşımları

9.4 Zor Modeli

10. Zor Modeli Yaklaşımıyla Tabakalı Yapılarda Mukavemet ve Hasar Analizi

4

16.07.2026

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

5 of 389

Kompozit Malzemelerle İlgiliÖZET Genel Bilgiler

5

16.07.2026

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

Daha geniş ve ayrıntılı genel bilgilere mehmetzor.com sitesindeki «Genel Bilgiler» dökümanından erişebilirsiniz.

1

6 of 389

1.1 Kompozit Malzemelerin Tanımı

En az iki farklı malzemenin makro seviyede (birbiri içerisinde çözünmeyecek şekilde) birleştirilmesiyle oluşturulan yeni malzemeye kompozit malzeme denir.

6

16.07.2026

Amaç ise bileşenlerde tek başına iken mevcut olmayan bazı özelliklerin (hafiflik, dayanım esneklik, vb.) geliştirilmesi ve biraraya getirilmesidir.

1-Kompozitler Hakkında Özet Genel Bilgiler

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

7 of 389

1.2 Kompozit Malzemelerin Temel Özellikleri

  1. Kompozit aslında karışım anlamına gelmekle birlikte çözünen ve çözen bileşenlerden oluşmaz.
  2. Bileşenler arasında atom alışverişi bulunmamaktadır.
  3. Kompozit bileşenleri kimyasal olarak birbirlerini etkilemezler.
  4. Malzemeler birbiri içerisinde çözünürse ve atom seviyesinde bir karışım söz konusu olursa, bu tür malzemeler kompozit değil alaşım olur.
  5. Karışım nanometre seviyesindeki partiküller düzeyinde olursa bu tip kompozitlere nano-kompozitler denir.

7

16.07.2026

1-Kompozitler Hakkında Özet Genel Bilgiler

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

8 of 389

  1. Kompozitler genel olarak «matris» ismi verilen bir ana gövde malzeme ve «takviye elemanı (fiber, elyaf)» ismi verilen daha mukavim bir başka malzemeden oluşturulur.
  2. Bu iki malzeme grubundan, takviye malzemesi kompozit malzemenin mukavemet ve yük taşıma özelliğini arttırır.

8

16.07.2026

1-Kompozitler Hakkında Özet Genel Bilgiler

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

  1. Matris malzeme ise plastik deformasyona geçişte oluşabilecek çatlak ilerlemelerini önleyici rol oynar ve kompozit malzemenin kopmasını geciktirmektedir.
  2. Özellikle dayanımın önemli olduğu doğrultularda sürekli fiberlerin yerleştirilmesiyle kompozit yapının o doğrultularda daha yüksek mukavemetli olması sağlanır.
  3. Diğer doğrultularda fiber yerleştirmeye gerek olmayacağından kompozit yapı, klasik metalik malzemelere göre hem daha hafif hem istenen doğrultuda daha yüksek mukavemetli olur ve aynı dış yüklere daha fazla dayanır ki, kompozit imalatının en önemli amaçlardan birisi budur.

9 of 389

1.3 Kompozitlerin Uygulama Alanları

  • Kompozit malzemeler yapıları ve özellikleri sayesinde çok çeşitli alanlarda kullanılır. Her sektörün farklı ihtiyaçları ve beklentileri olduğundan, kompozit malzemelerin, ürün esneklikleri önemli bir avantaj olarak karşımıza çıkmaktadır.
  • Kompozitler, farklı sektörlerde hammadde olarak kullanıldığı gibi imalat yardımcı ekipmanları olarak da kullanılırlar.
  • Kompozit malzemelerin yaygın olarak kullanıldığı başlıca sektörler ve bu sektörlerde kullanılan ürün tipleri aşağıda kısaca özetlenmektedir:

9

16.07.2026

1-Kompozitler Hakkında Özet Genel Bilgiler

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

10 of 389

  • Uzay teknolojisi,
  • Denizcilik sektörü,
  • Tıp alanında (Tıbbi cihazların imalatı),
  • Robot teknolojisi,
  • Kimya sanayisi,
  • Elektrik-Elektronik teknolojisi,
  • Müzik aletleri endüstrisi,

10

16.07.2026

1.3.1 Kompozitlerin Kullanıldığı Bazı Alanlar:

  • İnşaat ve yapı sektörü,
  • Otomotiv Sektörü,
  • Savunma Sanayi ve Havacılık Sektörü,
  • Gıda ve Tarım Sektörü
  • Spor malzemeleri imalatı (yüksek atlama sırıkları, tenis raketleri, sörf, yarış tekneleri, kayak vs.).

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

1-Kompozitler Hakkında Özet Genel Bilgiler

11 of 389

1.3.2 Kompozit Ürün Örnekleri

  • İnşaat ve Yapı Sektörü

11

16.07.2026

  • Dış ve iç cephe kaplamaları
  • Dekoratif uygulamalar
  • Çatı kaplama levhalar
  • Taşıyıcı profiller
  • Yağmur suyu taşıma sistemleri
  • Beton kalıpları
  • Prefabrik binalar
  • Köprüler,Su tankları,
  • Gıda Reyonu Kaplamaları
  • Otomobil kaportaları
  • Otobüs yan panelleri
  • Tır dorse yan çıtaları
  • Kamyon ön panelleri
  • Konteyner imalatı
  • Karayolu işaret levhaları
  • Karayolu kenar dikmeleri
  • Pedallar, Dikiz Aynaları
  • Hava Giriş Manifoldu
  • Otomotiv Sektörü
  • Savunma Sanayi
  • Uçak ve helikopter gövde parçaları,
  • Uçak burun ve kanat parçaları
  • Havan topları gövdeleri ve sandıkları
  • Kurşun geçirmez panel imali
  • Miğferler,
  • Mayın ve hücum bot parça ve gövdeleri
  • Barınaklar vs...
  • Gıda ve Tarım Sektörü
  • Silolar
  • Gıda depolama tankları
  • Salamura tankları
  • Kültür balıkçılığı ekipmanları
  • Seralar, Tahıl depoları
  • Sulama kanalları vs...
  • Denizcilik Sektörü
  • Yelkenliler
  • Motorlu tekneler,
  • Can kurtarma filikaları,
  • Şamandıralar,
  • Dubalar-iskeleler,
  • Deniz motorsikleti,
  • Kanolar ,
  • Sörf tahtaları,
  • Marina ekipmanları vs...
  • Kimya Sektörü
  • Muhtelif amaçlı borular
  • Kimyasal tesis zemin ızgaraları
  • Asit tankları ve kaplamaları
  • Arıtma ekipmanları
  • Endüstriyel platform ve korkuluklar
  • Havalandırma kanalları vs...
  • Enerji Sektörü
  • İzolatörler,
  • Antenler,
  • Devre kesiciler,
  • Sigorta- panel kutuları,
  • Aydınlatma gövdeleri,
  • Yalıtkan platformlar,
  • Aydınlatma direkleri,
  • Devre kesici kutular,
  • Kablo taşıyıcıları,

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

1-Kompozitler Hakkında Özet Genel Bilgiler

12 of 389

Çeşitli Kompozit Ürünler

12

16.07.2026

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

1-Kompozitler Hakkında Özet Genel Bilgiler

13 of 389

Beton kolonlar demir ve betonun birleştirilmesiyle oluşturulur ve aslında bir kompozit yapıdır.

13

16.07.2026

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

1-Kompozitler Hakkında Özet Genel Bilgiler

14 of 389

14

16.07.2026

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

1-Kompozitler Hakkında Özet Genel Bilgiler

Bir uçak gövdesinde kullanılan kompozitler ve oranları

15 of 389

1.4 Kompozit Malzemelerin Avantajları

Taşıdığı karakteristik özellikleri ile diğer malzemelere göre birçok avantajları bulunan kompozit malzemeler,

1- uzun ömürleri,

2- hafiflikleri,

3- yüksek kimyasal ve mekanik dayanımları,

gibi pek çok üstün özelliklerinden dolayı tercih edilirler.

15

16.07.2026

1-Kompozitler Hakkında Özet Genel Bilgiler

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

Kompozitlerle Sağlanabilen Diğer Avantajlar:

  1. Yüksek Dielektrik Direnç
  2. Sızdırmazlık
  3. Renk çeşitliliği
  4. U.V. ışınlarına dayanım
  1. Tamir edilebilirlik
  2. İşlenebilirlik
  3. Montaj, Tasarım ve Kalıplama Kolaylığı
  4. Beton, Metal ve Ahşap yüzeylere uygulanabilme

16 of 389

16

16.07.2026

Malzeme

Yoğunluk

ρ

gr/cm3

Çekme Muk.

σç

MPa

Elastisite Modülü

GPa

Özgül Çekme Mukavemeti

σç

Özgül Elas. Mod.

E/ρ

Alaşımsız Çelik

7,9

459

203

58

26

Alüminyum

2,8

84

71

30

25

Al alaşımı-2024

2,8

247

69

88

25

Pirinç

8,5

320

97

38

11

Bor-Epoksi

1,8

1600

224

889

124

Karbon-Epoksi-1

1,6

1260

218

788

136

Karbon-Epoksi-2

1,5

1650

140

1100

93

Kevlar-Epoksi

1,4

1400

77

1000

55

S Camı-Epoksi

1,8

1400

56

824

33

E Camı-Epoksi

1,8

1150

42

639

23

Alttaki tablodaki malzeme özellikleri incelendiğinde, kompozit yapıların klasik metallere göre hem çok daha hafif hem de çok daha dayanıklı olduğu görülür.

1-Kompozitler Hakkında Özet Genel Bilgiler

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

İzotropik

Malzemeler

Kompozitler

17 of 389

1.5 Kompozitlerin Bazı Dezavantajları

  1. İmalatı gerçekleştirilmiş kompozitin özellikleri her zaman ideal olmayabilir. Malzemenin kalitesi üretim metodunun kalitesine bağlıdır, standartlaşmış bir kalite mevcut değildir.

17

16.07.2026

  1. Tabakalı kompozitler, tabakalar arası kayma gerilmelerine hassas olduklarından delaminasyon meydana gelebilir.
  2. Bazı kompozitler gevrek olduklarından kolaylıkla zarar görürler, onarılmaları yeni problemler oluşturabilir.
  3. Onarılmadan önce çok iyi temizlenmeleri ve sıcak kurutulmaları gerekir. Bazı kurutma teknikleri uzun zaman alabilir ve zor olabilir.

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

1-Kompozitler Hakkında Özet Genel Bilgiler

Delaminaiton

18 of 389

1.6 Kompozitler ve Mühendislik Faaliyetleri

18

16.07.2026

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

1-Kompozitler Hakkında Özet Genel Bilgiler

  • Görüldüğü gibi kompozit malzemeler çok farklı sektörlerde kullanılabilmekte, sürekli geliştirilmekte ve kullanım oranı günden güne artmaktadır.
  • Herhangi bir işletmede kompozit yapıların karşımıza çıkma olasılığı oldukça yüksektir.
  • Sadece kompozit üreticisi firmalarda değil, kullanım durumuna göre diğer firmalarda da kompozit malzemelere yönelik ar-ge faaliyetleri sıkça yapılmaktadır. Bu faaliyetlerde kompozit malzemelerle çözümler ve geliştirme alternatifleri mümkün olabilmektedir.
  • Bu sebeple, mühendislerin, izotropik (metal, seramik vb.) malzemeler için yapabildiği tasarım, analiz, teorik hesaplamalar, deneysel ölçümler, geliştirmeler, imalat gibi faaliyetleri, kompozit malzemeler için de yapabilmeleri onlar için önemli bir ayrıcalık ve tercih edilme sebebidir. Bu ise kompozit malzeme mekaniği konusunda iyi bir temel bilgi birikimiyle ancak mümkündür.

19 of 389

19

16.07.2026

Kompozitlerin mekanik davranışlarının izotropik malzemelerden daha farklı olması, yöne göre değişebilmesi, mekanik açıdan farklı yaklaşım ve kriterlerle incelenmelerini gerektirir.

Hocam, mil malzemesini kompozit yapalım. Von-mises gerilmelerine tekrar bakalım.

Mili kompozit yaparsak, Von-Mises’e göre değil, Tsai-Hill kriterine göre değerlendirme yapmamız daha doğru olur. Kompozitler için akma-kırılma kriterleri farklıdır.

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

1-Kompozitler Hakkında Özet Genel Bilgiler

20 of 389

Kompozit malzemelerin oluşum seçenekleri sonsuz denebilecek kadar çoktur. Bundan dolayı sınıflandırılmaları oldukça zordur.

Ancak burada yaygın sınıflandırmalar üzerinde durulacaktır.

20

16.07.2026

1.7 Kompozit Malzemelerin Sınıflandırılması

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

1-Kompozitler Hakkında Özet Genel Bilgiler

21 of 389

1.7.1 Matris Malzeme Cinsine Göre Sınıflandırma:

21

16.07.2026

Matris malzemenin cinsine göre, kompozitler 3 gruba ayrılabilir:

Matris Malzeme Cinsine Göre Sınıflandırma Şeması

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

1-Kompozitler Hakkında Özet Genel Bilgiler

1a) Termosetler: Isıyla sertleşir plastiklerdir.

En çok bilinenlerinden birisi Epoksidir.

1b) Termoplastikler: Isıyla Yumaşar Plastiklerdir.

1c) Elastomerler: Çok fazla esneyebilen (büyük elastik deformasyon gösterebilen) plastiklerdir.

En fazla bilinen elastomer kauçuktur.

3. Seramik Matris Kompozitler: Yüksek Sıcaklık kompozitleri olup matris olarak Seramik malzemeler kullanılır.

1. Plastik (Polimer) Matris Kompozitler

2. Metal Matris Kompozitler: Matris olarak Alüminyum, Çinko gibi hafif metallerin kullanıldığı kompozitlerdir.

Kompozitlerin yaklaşık % 90’ı polimer (plastik) esaslı matrislerden üretildiklerinden, kompozit malzemelere «takviye edilmiş plastikler» de denir. 3gruba ayrılırlar

22 of 389

1.7.2 Takviye Elemanlarının Şekil ve Yerleştirilmesine Göre Sınıflandırma:

22

16.07.2026

  1. Parçacık (Particulate) Takviyeli Kompozitler
  2. Süreksiz (Discontinous) Fiber veya Talaş Takviyeli Kompozitler
  3. Sürekli (Continous) Fiber Takviyeli Kompozitler

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

1-Kompozitler Hakkında Özet Genel Bilgiler

İlk 2 gruptaki kompozitler makro seviyede izotropik gösterdikleri için bunlara Quasi-Isotropik kompozitler de denir. , 3. grup kompozitler ise ortotropik özellik gösterirler.

23 of 389

23

16.07.2026

4 - Tabakalı kompozitler:

  • Matris malzeme içine kendisinden daha mukavim fiber (çubuk veya dokuma) malzemeler yerleştirilerek kompozit tabakalar (lamina) elde edilir.
  • Sonra birden fazla tabaka üst üste yapıştırılır ve tabakalı kompozit yapı (laminated composite plates) elde edilir.
  • Bu tabakalı yapılarda, fiberlerin yönlendirme açısı( θ ) tabakadan tabakaya farklılık gösterebilir.
  • Fiberlerin yönlendirme açısı, işletme şartlarındaki gerilmelerin daha yüksek çıkacağı doğrultularda seçilir ve hem hafiflik hem dayanım aynı anda sağlanabilir.

fiber

tabakalar

matris

Tabakalı yapı

θ: fiber yerleştirme açısı

1.7.2 Takviye Elemanlarının Şekil ve Yerleştirilmesine Göre Sınıflandırma -Devam:

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

1-Kompozitler Hakkında Özet Genel Bilgiler

24 of 389

24

16.07.2026

Sandviç kompozit yapılar tabakalı kompozit malzeme sınıfına girerler. Sandviç yapılar, yük taşımayarak sadece izolasyon özelliğine sahip olan düşük yoğunluklu bir çekirdek malzemenin alt ve üst yüzeylerine mukavemetli levhaların yapıştırılması ile elde edilirler.

5- Sandviç kompozitler

Alt ve üst tabakaların herbirisi izotropik bir malzeme olabildiği gibi, fiber takviyeli bir tabaka da olabilirler

Dış cephe kaplamalarında kullanılan sandviç kompozit paneller

6- Karma (Hibrid) kompozitler :

  • Aynı kompozit yapıda iki yada daha fazla elyaf (fiber) çeşidinin bulunması olasıdır.
  • Bu tip kompozitlere hibrid kompozitler denir.
  • Bu alan yeni tip kompozitlerin geliştirilmesine çok uygundur.

1.7.2 Takviye Elemanlarının Şekil ve Yerleştirilmesine Göre Sınıflandırma -Devam:

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

1-Kompozitler Hakkında Özet Genel Bilgiler

25 of 389

7- Doğal Kompozitler

25

16.07.2026

Ağacın kompozit yapısı

Kemiğin kompozit yapısı

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

1-Kompozitler Hakkında Özet Genel Bilgiler

Ahşap, kemik gibi malzemeler, tabii (doğal) kompozit malzemelerdir.

1.7.2 Takviye Elemanlarının Şekil ve Yerleştirilmesine Göre Sınıflandırma -Devam:

26 of 389

26

16.07.2026

1.8.1 Epoksi:

Termosetler grubundan yapıştırıcı bir kimyasal reçinedir.

Epoksit grubunun polimerizasyonu ile üretilir ve farklı formüllerle özellikleri değiştirilebilir.

Kullanılan sertleştiricinin türüne bağlı olarak kompozit malzemenin özellikleri değişir.

1.8.1.1 Epoksinin Bazı Üstün Özellikleri:

  1. Suya, aside, yağa ve kimyasallara direnci çok iyidir, zamanla direnç özelliğini yitirmez.
  2. Genellikle iki bileşenli olan epoksiler, belli süre sonra sıvı halden katı hale geçer.
  1. Mükemmel mekanik dayanıklılığa sahiptir. Islakken 140 0C, kuruyken 220 oC ‘ye kadar ısıya dayanabilir.
  1. Sürtünmeye ve aşınmaya karşı dayanıklı yüzeyler oluşturur.
  1. Sertleşme sırasında düşük oranda çekme meydana gelir.
  1. Maliyetleri yüksektir.
  2. Cilde zararlıdırlar.

1.8.1.2Epoksinin Bazı Dezavantajları:

1.8 Kompozitlerde Kullanılan Bazı Önemli Malzemeler

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

1-Kompozitler Hakkında Özet Genel Bilgiler

27 of 389

1.8.2 Cam elyafı (Glass fiber):

27

16.07.2026

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

1-Kompozitler Hakkında Özet Genel Bilgiler

  1. Cam elyafı; silika, kolemanit, alüminyum oksit, soda gibi maddelerden üretilmektedir.
  2. Cam elyafı, elyaf takviyeli kompozit üretiminde en çok kullanılan elyaf türüdür.
  1. Cam elyafı; özel tasarlanmış ve tabanında küçük delikler bulunan özel bir fırından eritilmiş camın, basınç altında geçirilmesiyle üretilir.
  1. A, C, E, S ve R camı olmak üzere farklı özelliklere sahip türleri vardır.

1.8.3 Karbon Elyafı – Karbon Matrisi (Carbon/carbon)

  1. Karbon matris ve karbon elyafından üretilmiş kompozitler 4000oC ye kadar dayanabilirler.
  2. Bu kompozitler, yüksek sıcaklıklarda çok iyi termal ve mekanik özelliklere sahiptirler.
  3. Karbon elyafı cam elyafına göre daha hafif ve mekanik özellikleri daha iyidir. Ancak üretim maliyetleri yüksektir.

28 of 389

  1. Karbon elyafından daha güçlü ve aynı zamanda daha pahalı elyaf türü bor elyafıdır.
  2. Bor, oda sıcaklığında katı durumda olan ikinci hafif elementtir. Çekirdek (genellikle Tungsten/Wolfram) olarak adlandırılan ince bir telin üzerine bor kaplanarak imal edilir. Bu nedenle Bor elyafı kendi başına bir kompozittir.

28

16.07.2026

1.8.4 Aramid Elyafı (Kevlar)

Kevlar (Aramid) bir polimer elyafı olup kompozit yapıya yüksek mukavemet ve sertlik kazandıran, hafif bir takviye malzemesidir.

  1. Düşük yoğunluk,
  2. Yüksek mukavemet ve yorulma dayanımı,
  3. Yüksek darbe dayanımı ve aşınma dayanımı,
  4. Yüksek kimyasal dayanım,
  5. E-Cam elyafına yakın basınç dayanımı,
  6. Kevlar elyaflı kompozitler, Cam elyaflı kompozitlere göre %35 daha hafiftir.

1.8.4.1 Bazı Üstün Özellikleri:

1.8.5 Bor Elyafı:

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

1-Kompozitler Hakkında Özet Genel Bilgiler

29 of 389

29

16.07.2026

Malzeme Adı

Öz Kütle g/cm3

Çekme Muk. MPa

Elastik Mod. MPa

Sıcaklık Sınırı oC

Poli-Etilen (PE) (düşük yoğunluk)

0.92-0.93

7-17

105-280

80

Poli-Etilen (PE) (yüksek yoğunluk)

0.95-0.96

20-37

420-1260

100

Poli-Vinil-Klorür (PVC)

1.50-1.58

40-60

2800-4200

110

Poli-Propilen (PP)

0.90-0.91

50-70

1120-1500

105

Poli-Stiren (PS)

1.08-1.10

35-68

2660-3150

85

Akronitril-Butadien-Streyn(ABS)

1.05-1.07

42-50

-

75

Poli-Met-Metha-Arkilik (PMMA)

1.11-1.20

50-90

2450-3150

125

Poli-Tetra-Flor-Etilen(PTFE)(Teflon)

2.10-2.30

17-28

420-560

120

Poli-Amids (PA) Naylon 6.6

1.06-1.15

60-100

2000-3500

82

1.9.1 Bazı Termoplastik Reçinelerin (Matrislerin) Mekanik ve Termal Özellikleri

1.9 Bazı Malzeme Özellikleri:

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

1-Kompozitler Hakkında Özet Genel Bilgiler

30 of 389

30

16.07.2026

Özellik

E-Camı

S-Camı

Bor

Karbon

Kevlar49

Yoğunluk(gr/cm3)

2,54

2,49

2,68

1,85

1,44

Çekme Muk.(MPa)

2000

4750

3450

2900

3750

Çekme Mod.(GPa)

80

89

414

525

136

Lif çapı (µm)

3-200

3-13

100-1000

5-13

12

Isıl G.K(oC-1.10-6)

5

2.9

3

-1

-2

Kopma Uz. (%)

2,75

-

0,7

0,5-1,3

2,5

1.9.2 Takviye Elemanlarının (Fiberlerin) Bazı Özellikleri

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

1-Kompozitler Hakkında Özet Genel Bilgiler

31 of 389

31

16.07.2026

1.9.3 Bazı Takviye Elemanlarının (Fiberlerin) Çekme Eğrileri

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

1-Kompozitler Hakkında Özet Genel Bilgiler

32 of 389

  1. Elle yatırma (hand lay-up)
  2. Püskürtme (spray-up)
  3. Elyaf sarma (Wet Filament Winding)
  4. Reçine transfer kalıplama (RTM)
  5. Profil çekme / Pultrusion
  6. Hazır kalıplama / Compression molding
    1. Sheet Moulding Composites (SMC)
    2. Bulk Moulding Composites (BMC)
  7. Vakum yapıştırma/Vakum torbalama

(Vakum bonding / Vakum bagging)

8. Otoklav / Autoclave bonding

32

16.07.2026

1.10.1 Başlıca Kompozit İmalat Yöntemleri

Elle Yatırma

Püskürtme (Spray - up)

Elyaf Sarma

RTM

Profil Çekme

1.10 Kompozitlerde İmalat Yöntemleri :

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

1-Kompozitler Hakkında Özet Genel Bilgiler

33 of 389

33

16.07.2026

  1. Kompozitin imalat yöntemleri; takviye ve matris malzemeye, parça şekline, kompozitten hedeflenen özelliklere bağlı olarak değişebilir.
  2. Bir parçayı üretmek için genel olarak; ham madde, kalıp, ısı ve basınca ihtiyaç vardır.
  3. İmalat sırasında,
  4. Elyafın eşit aralıklı ve homojen bir dağılım göstermesine,
  5. Elyaf malzemeleri mekanik temaslara karşı hassas olduklarından matris tarafından iyice ıslatılmasına,
  6. Elyaf ile matris arasında kuvvetli ara yüzeyin oluşturulmasına

dikkat edilmelidir.

1.10.2 İmalat Yöntemlerinin Genel Özellikleri:

  1. Kullanılan reçine ve takviye malzemesine ilave olarak, üretim yöntemi de bir kompozit yapının nihai özelliklerini belirlemede önemli rol oynar.

Hazır Kalıplama

Vakum Yapıştırma/Torbalama

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

1-Kompozitler Hakkında Özet Genel Bilgiler

34 of 389

34

16.07.2026

1.10.3 İmalat Yöntemlerinin Kompozit Malzeme Cinsine Göre Gruplandırılması:

İmalat Yöntemleri

Termoset Malzemeler

Termoplastik Malzemeler

Kısa Fiber takviyeli kompozitler

Sürekli Fiber takviyeli kompozitler

  1. SMC kalıplama
  2. SRIM
  3. BMC kalıplama
  4. Püskürtme
  5. Enjeksiyon Kalıplama
  1. Elyaf Sarma
  2. Profil Çekme
  3. RTM
  4. Elle Yatırma
  5. Atoklav
  6. SCRIMP,RIFT,VARTM..
  1. Enjeksiyon Kalıplama
  2. Şişirme

Kısa Fiber takviyeli kompozitler

Sürekli Fiber takviyeli kompozitler

  1. Isıyla Şekillendirme
  2. Bant Sarma
  3. Pres Kalıplama
  4. Otoklav

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

1-Kompozitler Hakkında Özet Genel Bilgiler

35 of 389

35

16.07.2026

1.11 Mukavemette Önemli Kavramları hatırlayalım:

1.11.1 İzotropik Malzeme:

  1. Isıl veya mekanik yüklemelere karşı her doğrultu ve yönde aynı mekanik davranışı gösteren malzemelerdir.
  2. İç yapı dağılımı olarak homojen bir tane dağılımı gösterirler. Bütün saf metallerin yanısıra, alaşımlar izotropik malzemelerdir.

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

1-Kompozitler Hakkında Özet Genel Bilgiler / Mukavemette Önemli Kavramlar

  1. Bunun yanısıra partikül, talaş (whichkers) veya süreksiz fiber takviyeli kompozitler, homojen bir dağılıma sahip ise makro seviyede izotropik malzeme kabul edilirler. Nano-kompozitlerde bu sınıfa girmektedir. İzotropik malzemeler için geçerli tüm mekanik hesaplamalar bunlar için de geçerlidir. (Birden fazla malzeme içerdikleri için bunlara quisa-izotropik malzemeler de denir.)

36 of 389

36

16.07.2026

1.11.2 Ayırma Prensibi ve Gerilme Kavramı:

Dış kuvvetlerin etkisine maruz bir sistem dengede ise hayali bazda da ayırdığımız her bir parçası da ayrı ayrı dengededir. Buna ayırma prensibi denir.

 

 

  • Hayali olarak ayırdığımız her bir parçasına, dış kuvvetlerden başka, ayırma kısmından iç kuvvetler ve iç momentler de etki ettirilir. Herbir parçada iç ve dış kuvvetler statik denge sağlar.
  • İç kuvvet ve iç momentler: Ayırma yüzeyinde ortaya çıkan tepkilerdir. Sistemin o kısımda dış kuvvetlere karşı cevabıdır.
  • Gerilme : İç kuvvet ve moment tepkilerinden kaynaklanan birim alana düşen kuvvet olarak tanımlanabilir.
  • Gerilme uygulanmaz, dış yükler etkisinde cismin içinde oluşur.

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

 

 

 

1-Kompozitler Hakkında Özet Genel Bilgiler / Mukavemette Önemli Kavramlar

37 of 389

37

16.07.2026

1.11.3 Gerilme Çeşitleri

1.11.3.1 Normal Gerilme: Gerilme kesit düzleminin normaline paralel ise; başka bir ifade ile düzleme dik ise buna normal gerilme denir. σ ile gösterilir. Çeki-Bası ve Eğilme Yüklemesinde ortaya çıkar.

1.11.3.2 Kayma Gerilmesi: Gerilme düzlem normaline dik ise; başka bir ifade ile düzleme paralel ise buna kayma gerilmesi veya kesme gerilmesi denir. τ ile gösterilir.

τyx

τ xy

Kayma gerilmesi indislerinin anlamı:

τi j = τj i

Düzlem normali

Gerilme Doğrultusu

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

1-Kompozitler Hakkında Özet Genel Bilgiler / Mukavemette Önemli Kavramlar

38 of 389

38

16.07.2026

1.11.4 Şekil Değiştirme

  • Şekil değiştirmede en önemli kavram birim uzama ismini verdiğimiz büyüklüktür.

ε ile gösterilen birim uzama, gerinme olarak da isimlendirilir, İngilizcesi ise «strain» dir.

  • En basit tanımıyla, bir cismin birim boyundaki uzama (veya kısalma) miktarıdır.

 

  • Birim uzama ε indisi aynı zamanda doğrultusunu gösterir. (εx, εy veya εz olabilir).

L0

ΔL/2

ΔL/2

1.11.4.1 Birim Uzama (ε)

1.11.4.2 Kayma Şekil Değiştirme Açısı (γ):

  • Bir noktada, en genel durumda 3 farklı kayma gerilmesi (τxy , τyz , τxz ) olabilir.
  • Bu gerilmeler kayma şekil değiştirme açılarına (γxy , γyz , γxz ) sebep olurlar.
  • Bir noktadaki kayma gerilmesi sebebiyle oluşan şekil değiştirme açısıdır. γ açısı kayma gerilmesi ile aynı düzlemdedir ve aynı indislere sahiptir. Aşağıdaki şekilleri dikkatlice inceleyerek bu açıyı anlamaya çalışınız.

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

1-Kompozitler Hakkında Özet Genel Bilgiler / Mukavemette Önemli Kavramlar

39 of 389

1.11.5 Çekme testi ve gerilme-birim uzama diyagramı:

39

16.07.2026

 

Malzemelerin mekanik davranışlarını en iyi karakterize eden bir testtir.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Çeneye bağlanan kısım

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

1-Kompozitler Hakkında Özet Genel Bilgiler / Mukavemette Önemli Kavramlar

40 of 389

40

16.07.2026

 

 

 

 

 

Poisson oranı:

 

Poisson oranının sınırları: 0 ile 0.5 arasında değişir.

Dikkat: 1.1 formülü sadece x ekseninde (tek eksenli) yükleme durumunda geçerlidir. P nin yanı sıra y veya z doğrultularında da kuvvetler olsaydı bu formül kullanılamazdı.

(Tek eksenli yüklemede Hooke bağıntısıdır.)

 

 

 

Unutmayın: Her zaman için,

Birim uzama = Toplam uzama/ o yöndeki ilk boy

Şekildeki çubuk x yönünde P yüküne maruz kalırsa, sadece x yönünde gerilme oluşur, y ve z yönlerindeki gerilme oluşmaz.

 

 

 

olacağını fark edin.

,

,

Poisson oranı bir yükün diğer doğrultulardaki şekil değiştirme etkisini veren malzeme özelliğidir..

1.11.5.1 Poisson Oranı ( ν ):

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

(1.1)

(1.2)

(1.3a-c)

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

1-Kompozitler Hakkında Özet Genel Bilgiler / Mukavemette Önemli Kavramlar

41 of 389

41

16.07.2026

1.11.5.2 Rijtlik (Kayma) Modülü ( G )

G: kayma (veya rijitlik) modülüdür. İzotropik malzemeler için E ve ν cinsinden hesaplanabilir.:

 

 

 

 

(1.7)

(1.4)

(1.5)

(1.6)

 

Diğer düzlemlerdeki kayma gerilmeleri ve şekil değiştirmeler arasındaki Hooke bağıntıları:

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

1-Kompozitler Hakkında Özet Genel Bilgiler / Mukavemette Önemli Kavramlar

42 of 389

1.11.6 En Genel Durumda Hooke Bağıntıları :

42

16.07.2026

 

 

 

Sıcaklık Etkisi

 

 

Kayma Şekil değiştirme açıları

İzotropik malzemeler için herhangi bir Q noktasındaki gerilme-şekil değiştirmeler arasındaki bağıntılardır:

(1.8.a)

(1.8.b)

(1.8.c)

(1.8.d)

(1.8.e)

(1.8.f)

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

Eksenel Birim Uzamalar

1-Kompozitler Hakkında Özet Genel Bilgiler / Mukavemette Önemli Kavramlar

43 of 389

43

16.07.2026

ANİZOTROPİK MALZEME TİPLERİ

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

2.

44 of 389

44

16.07.2026

2-Anizotropik Malzeme Tipleri

2.1 Anizotropik Malzeme Nedir?

  • Özellikleri doğrultuya göre değişiklik gösteren malzemelere anizotropik malzemeler denir.
  • Aniztropik malzemeler, Isıl veya mekanik yüklemelere karşı, doğrultuya göre farklı mekanik davranış (gerilme, şekil değiştirme vb.) gösterir.
  • Kompozit malzemeler anizotropik malzemelerdir ve bunların daha özelleştirilmiş halleridir.
  • Kompozitlerin mekaniği anlayabilmek için öncelikle daha genel olan anizotropik malzemelerin mekaniğini bilmek önemlidir.
  • Aslında izotropik malzemeler, anizotropik malzemenin en özel halidir.

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

45 of 389

45

16.07.2026

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

2-Anizotropik Malzeme Tipleri

2.2 Bu Bölümde Amaçlarımız:

  • En genelden başlayarak özele doğru anizotropik malzemelerin tiplerini açıklamak;
  • Her bir tip için yüklemenin elastik olduğu bölgede gerilme-şekil değiştirme ilişkilerini (hooke bağıntılarını) ve
  • Bu ilişkileri sağlayan malzeme sabitlerini çıkarmaktır.

1.11.6 maddesinde izotropik malzemeler için, elastik bölgede, 2 bağımsız malzeme sabiti (E ve ν) olduğu gösterilmiş ve gerilme –şekil değiştirme ilişkileri (Hooke bağıntılıarı) özetlenmişti.

46 of 389

46

16.07.2026

Rijitlik (Stiffness) matrisi: [C]

 

(9x9= 81 bağımsız malzeme sabiti içerir)

2.3 En Genel Anizotropik Malzeme için Elastik Malzeme Sabitleri

1nci İndis: düzlem normalini,

2nci indis: gerilmenin veya şekil değiştirmenin doğrultusunu göstermektedir.

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

2-Anizotropik Malzeme Tipleri / En Genel Anizotropik Malzeme için Elastik Malzeme Sabitleri

 

47 of 389

47

16.07.2026

Gevşeklik (Compliance) Matrisi: [S]

Rijitlik matrisinin tersidir.

[S]=[C]-1

 

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

2-Anizotropik Malzeme Tipleri / En Genel Anizotropik Malzeme için Elastik Malzeme Sabitleri

48 of 389

48

16.07.2026

1-3 ve 2-3 düzlemleri içinde aynı analiz yapılırsa:

 

 

 

 

 

 

bulunur.

Aynı düzlemde kayma gerilmelerinden kaynaklanan şekil değiştirmeler için de indislerin yeri farketmeyecektir.

 

bulunur.

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

2-Anizotropik Malzeme Tipleri / En Genel Anizotropik Malzeme için Elastik Malzeme Sabitleri

 

 

Kısaltılmış Notasyonlar

49 of 389

49

16.07.2026

Bu durumda anizotropik bir malzemede rijitlik veya gevşeklik matrsilerindeki bağımsız elastik malzeme sabitleri 6x6=36 ya indirgenmiş olur.

Böylece, anizotropik bir cisim için kısaltılmış notasyonlar kullanılarak gerilme-gerinme veya gerinme-gerilme bağıntıları alttaki gibi 2 farklı matris formatında ifade edilebilir:

Veya indis notasyonu ile :

 

 

  • (i , j , k , l = 1, 2, 3,…,6)

veya

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

2-Anizotropik Malzeme Tipleri / En Genel Anizotropik Malzeme için Elastik Malzeme Sabitleri

50 of 389

50

16.07.2026

Nonlineer elastik bir malzemede depolanan enerji yoğunluğu: dW ise,

 

 

 

 

Bu durumda benzer şekilde:

 

Gerilme-gerinme (Hooke) bağıntısı;

şeklinde de yazılabilir.

 

 

 

(I)

(II)

(I) ve (II) denklemleri birbirine eşit olduğundan;

 

 

Bu durumda C ve S rijitlik ve gevşeklik matrisleri diyagonale göre simetrik olmalıdır. Bu matrislerdeki bağımsız, elastik malzeme sabitleri 21’dir. Malzeme özellikleri bakımından simetri düzlemleri olmayan böyle bir anizotropik malzemeye Triklinik malzeme denir.

 

2.5 Triklinik Malzeme

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

2-Anizotropik Malzeme Tipleri / Triklinik Malzeme

 

 

 

 

 

 

 

Karşılıklılık (reciprocity) Koşulu:

Sonuç olarak

Hooke bağıntılarına uyan tüm elastik malzemelerde karşılıklılık (reciprocity) koşulu geçerlidir. Şöyle ki:

51 of 389

51

16.07.2026

Şekilde, (x-y) düzlemine göre simetrik olan monoklinik malzeme sembolize edilmiştir. (Herbir küçük kübün bu düzleme göre simetrik olduğuna dikkat ediniz.)

Potasyum Feldspar

(Doğada bulunan bir monoklinik malzeme örneğidir.)

  • Triklinik malzeme özelliği göstermesinin yanı sıra, kristal veya daha büyük makro seviyede 1 tane simetri düzlemine de sahip olan malzemelere monoklinik malzeme denir.
  • Fiziksel malzeme özelikleri bu düzleme göre simetriktir.
  • Homojen yapılarda tüm noktalardaki bu simetri düzlemleri birbirlerine paraleldir.
  • Bunlara örnek olarak seramik maddelerin hammadesi olan Feldspar gösterilebilir.
  • Tabakalı kompozit malzemeler, kristal seviyesinden çok daha büyük ölçülerde (gözle görülebilecek makro seviyede), simetri düzlemine veya birbirlerine paralel simetri düzlemlerine sahip olabilirler.

2.6 Monoklinik Malzeme

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

2-Anizotropik Malzeme Tipleri / Monoklinik Malzeme

52 of 389

52

16.07.2026

Anizotropik, elastik ve monoklinik bir yapının bir noktasında 1-2 düzlemine göre malzeme simetrisi olduğunu düşünüyoruz.

 

 

Sadece

 

varken:

 

 

 

 

Sadece

 

bulunur.

 

 

Şimdi monoklinik malzemenin malzeme sabiti sayısını tespit edeceğiz;

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

2-Anizotropik Malzeme Tipleri / Monoklinik Malzeme

Sadece

Benzer şekilde; aşağıdaki durumlarda yine 1-3 ve 2-3 doğrultularında çarpılma olmaz.

 

 

 

53 of 389

53

16.07.2026

Bu durumda, monoklinik ve elastik bir malzeme için gevşeklik ve rijitlik matrislerinde bağımsız malzeme sabitleri 13’e indirgenmiş olur.

 

 

,

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

2-Anizotropik Malzeme Tipleri / Monoklinik Malzeme

54 of 389

54

16.07.2026

Aşağıda monoklinik malzeme için [S] gevşeklik matrisinin her bir teriminin açık ifadesi gösterilmiştir.

(2.4)

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

2-Anizotropik Malzeme Tipleri / Monoklinik Malzeme

55 of 389

55

16.07.2026

2.6.1. Monoklinik Malzeme için Hooke Bağıntıları –(3 Boyutlu Durumda)

(2.5)

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

 

 

 

 

 

 

(2.6.a-f)

(a)

(b)

(c)

(e)

(f)

(d)

 

 

 

 

 

 

Monoklinik davranış gösteren bir malzeme için gerilme-şekil değiştirme (Hooke) bağıntılarının 3 boyutlu durumda açık halleri:

2-Anizotropik Malzeme Tipleri / Monoklinik Malzeme

56 of 389

56

16.07.2026

2.7 Ortotropik Malzeme

  • Bir başka ifadeyle ortotropik malzeme türünde Monoklinik malzemeye ek olarak 2 tane daha simetri düzlemi vardır.
  • Ortotropik malzemenin her bir noktasında; 1-2, 2-3 ve 1-3 düzlemlerinin her üçüne göre simetriklik söz konusudur.
  • Sürekli fiber takviyeli kompozit tabakalar Ortotropik özellik gösterirler.
  • Triklinik malzeme özelliğe ilaveten kristal veya daha büyük makro seviyede 3 tane simetri düzlemine sahip olan malzemelere ortotropik malzeme denir.

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

2-Anizotropik Malzeme Tipleri / Ortotropik Malzeme

57 of 389

57

16.07.2026

 

 

 

 

 

bulunur.

 

 

 

 

 

 

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

2-Anizotropik Malzeme Tipleri / Ortotropik Malzeme

58 of 389

58

16.07.2026

 

 

 

 

 

 

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

2-Anizotropik Malzeme Tipleri / Ortotropik Malzeme

 

59 of 389

59

16.07.2026

Ortotropik malzeme için gevşeklik [S] matrisi :

 

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

 

2 Boyutlu Durumda:

3 Boyutlu Durumda

 

Sonuç olarak ; ortotropik bir malzeme için bağımsız malzeme sabitleri 9 tanedir:

 

(2.7a)

(2.7b)

 

2-Anizotropik Malzeme Tipleri / Ortotropik Malzeme

60 of 389

60

16.07.2026

Ortotropik malzeme için rijitlik [C] matrisi :

 

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

 

 

2 Boyutlu Durumda

 

3 Boyutlu Durumda

Dikkat: [C] matrisi ortotropik malzemeler için [Q] olarak sembolize edilmektedir.

(2.7c)

(2.7d)

 

2-Anizotropik Malzeme Tipleri / Ortotropik Malzeme

61 of 389

61

16.07.2026

1

3

2

2.7.1 Ortotropik kompozitler için endüstriyel örnekler:

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

2-Anizotropik Malzeme Tipleri / Ortotropik Malzeme

1

2

3

a-) Tek yönlü sürekli fiber takviyeli kompozit tabakalar: Herbirisi tek bir tel olan (süreksizlik içermeyen) fiberlerin, tek yönlü olarak birbirlerine paralel olacak şekilde matris içerisine dizilmesiyle oluşturulan yapılardır.

(a)

(b)

Alttaki kompozit tipleri 3 düzleme göre de simetrik olduklarından ortotropik karekter gösterirler ve endüstride yaygın uygulamalara sahiptirler.

b-) Çift yön örgü yapılı kompozit tabakalar: Herbirisi tek bir tel olan (süreksizlik içermeyen) fiberlerin, çift yönlü , birbirlerine paralel ve dik olacak şekilde matris içerisine dizilmesiyle oluşturulan yapılardır.

c-) Sandviç Kompozitler: Bir çekirdek malzemenin, üst ve alt yüzeylerine daha dayanıklı 2 levha yapıştırılmasıyla elde edilen kompozit yapılardır.

(c)

62 of 389

62

16.07.2026

Örnek 2.1 : Tek yönlü takviyeli Graphite/ Epoxy Kompozitin bir noktasındaki düzlem gerilme durumu şekilde gösterilmiştir.

  1. Gevşeklik matrisini, (Compliance matrix)

  • Minor poisson oranını (Minor Poisson’s ratio)

  • Rijitlik matrisini (Stiffness matrix)

  • 1 ve 2 doğrultularındaki gerinme değerlerini bulunuz.

Tek Yönlü Bir Tabakanın Farklı Malzemeler İçin Mekanik Özellikleri

2-Anizotropik Malzeme Tipleri / Ortotropik Malzeme

Özellikler

Sembol

Birim

Cam/Epoksi

Bor/Epoksi

Grafit/Epoksi

Fiber Hacimsel Oranı

0,45

0,50

0,70

Fiber (1) Yönünde Elasitiklik Modülü

GPa

38,6

204

181

Fiberlere Dik (2) Yönde Elastisiklik Modülü

GPa

8,27

18,50

10,30

Major Poisson Oranı

0,26

0,23

0,28

1-2 Düzleminde Kayma Modülü

GPa

4,14

5,59

7,17

Buna göre;

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

63 of 389

63

16.07.2026

a-)

Çözüm:

 

 

 

 

2-Anizotropik Malzeme Tipleri / Ortotropik Malzeme

 

 

Önceki sayfadaki tablodan grafit/ epoksi için malzeme özellikleri şu şekilde okunur:

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

64 of 389

64

16.07.2026

b-)

c-)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

d-)

2-Anizotropik Malzeme Tipleri / Ortotropik Malzeme

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

65 of 389

65

16.07.2026

 

 

2.7.1 Ortotropik Malzeme için Hooke Bağıntıları –(3 Boyutlu Durumda)

(2.8)

 

 

 

 

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

 

 

 

 

 

 

(2.9.a-f)

(a)

(b)

(c)

(e)

(f)

(d)

Ortotropik davranış gösteren bir malzeme için 3 boyutlu durumda gerilme-şekil değiştirme (Hooke) bağıntıları.

(elastik yüklemede geçerlidir)

2-Anizotropik Malzeme Tipleri / Ortotropik Malzeme

66 of 389

66

16.07.2026

Eğer ortotropik malzemenin her noktasında, birbirlerine paralel olacak şekilde izotropi düzlemleri varsa, bu malzemelere enine izotropik (transversely isotropic) malzemeler denir.

Malzeme özellikleri o düzlemde her doğrultuda aynı olmasına rağmen düzleme dik doğrultuda farklılık gösterir.

2-3 düzleminde yaklaşık her doğrultuda özellikler aynıdır. 1 doğrultusundaki özellikler ise farklıdır.

2.8 Enine İzotropik (Transversely Isotropic) Malzeme

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

2-Anizotropik Malzeme Tipleri / Enine İzotropik Malzeme

Bir İzotropi düzlemi

Normali 1 doğrultusu olan ve 2-3 düzlemine paralel sonsuz tane simetri düzlemi vardır.

Fiberlerin birbirlerine paralel olacak şekilde matris içine, karışık şekilde yerleştirilmesiyle elde edilen yapılar enine izotropik karekter gösterirler.

67 of 389

67

16.07.2026

Fiber eksenine 1'e göre dönel simetriye sahip kompozit malzemelerde, 2-3 düzlemine paralel kesitlerde tüm yönlerde malzeme özellikleri aynı kabul edilebilir.

Böylece bağımsız malzeme sabiti 9 dan 5 e indirgenmiş olur:

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

(2.10.a-e)

(2.11)

2-3 düzlemi izotropik özellik gösterdiği için 2.11 denklemi bu düzlem için de geçerli olur.

2-Anizotropik Malzeme Tipleri / Enine İzotropik Malzeme

E2 ve ν23 belli iken G23 izotropik malzemeler için geçerli 2.11 denkleminden hesaplanabilir:

 

 

68 of 389

68

16.07.2026

Yanlış

Doğru

Çekme numunesi enine boyutları yeterince büyük olmalı tüm yapıyı temsil edebilmelidir.

 

 

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

2-Anizotropik Malzeme Tipleri / Enine İzotropik Malzeme

Enine izotropik malzemeler için malzeme sabitleri matrisleri:

Test Numunesi

69 of 389

69

16.07.2026

 

 

2.8.1 Enine (Transversly) İzotropik Malzeme için Hooke Bağıntıları

(2.12)

(3 boyutlu durumda )

 

 

 

 

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

 

 

 

 

 

 

(2.13.a-f)

(a)

(b)

(c)

(e)

(f)

(d)

Enine (Transversly) İzotropik davranış gösteren bir malzeme için 3 boyutlu durumda gerilme-şekil değiştirme (Hooke) bağıntıları.

(elastik yüklemede geçerlidir)

2-Anizotropik Malzeme Tipleri / Enine İzotropik Malzeme

Aslından enine izotropik malzemeler ortotropik malzemelerin özel bir halidir ve ortotropik malzemeler için geçerli olan Hooke bağıntıları enine izotropik malzemeler için de aynen geçerlidir (Bknz 2.7.1 konusu).

70 of 389

70

16.07.2026

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

2-Anizotropik Malzeme Tipleri / Enine İzotropik Malzeme

a-) Betonarme Kolonlar: Daha çok çeki veya basıya maruz kalan betonarme kolonlar enine izotropik malzemelerdir. Demir çubuklar yükleme doğrultusu olan kolon eksenine paralel olacak şekilde beton matris içine karışık şekilde yerleştirilirler. Amaç ise çeki/bası yükü doğrultusunda matrisin güçlendirilmesidir.

2.8.2 Enine İzotropik kompozitler için doğal ve endüstriyel örnekler:

b-) Tortul Kayaçlar: Enine izotropi özelliği doğada uzun dalga boylarına sahip, katmanlı tortul kayaçlarda görülür. Her bir katman kendi düzleminde yaklaşık olarak aynı özelliklere sahiptir (herbir katman 2-3 düzlemine paraleldir). Fakat kalınlık boyunca (aşağıdan yukarı, 1 ekseni olarak) farklı özellik sözkonudur . Her katmanın düzlemi izotropi düzlemi ve dik eksen simetri eksenidir.

71 of 389

71

16.07.2026

 

 

 

2.9 İzotropik Malzeme

  • Yapı içinde eksenlere paralel veya açılı sonsuz sayıda izotropi düzlemi varsa bu tip malzemelere izotropik malzemeler denir.
  • Bir başka ifadeyle malzeme içerisinde eksenlere paralel veya açılı olan tüm doğrultularda özellikler aynıdır ki, sonsuz tane doğrultu vardır.
  • Bu durumda elastik malzeme sabitleri 5’den 2’ye ( E,ν ) indirgenmiş olur:

2

3

1

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

2-Anizotropik Malzeme Tipleri / İzotropik Malzeme

  • Çelik, Alüminyum, gibi tüm metalik malzemeler izotropiktir.
  • Malzemeler içerisinden hangi yönde numune çıkarılırsa çıkarılsın çekme testi eğrisi ve E, ν değerleri değişmez.

72 of 389

72

16.07.2026

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

2.9.1 İzotropik Malzemeler için (Hooke) Bağıntıları – (3 Boyutlu durumda)

(2.14b)

2-Anizotropik Malzeme Tipleri / İzotropik Malzeme

 

 

 

İzotropik davranış gösteren bir malzeme için gerilme-şekil değiştirme (Hooke) bağıntıları.

(elastik yüklemede geçerlidir)

 

 

 

 

 

(a)

(b)

(c)

(e)

(f)

(d)

(2.15.a-f)

 

Görüldüğü gibi izotropik malzemelerde sadece 2 tane bağımsız elastik malzeme sabiti ( E, ν) vardır.

 

ve

(2.14a)

Rijitlik modülü

73 of 389

73

16.07.2026

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

Veya 2.14 b denkleminden gerilmeleri çekersek izotropik malzemeler için şu eşitliği elde ederiz:

2-Anizotropik Malzeme Tipleri / İzotropik Malzeme

(2.14.c)

 

 

 

74 of 389

74

16.07.2026

2.9.2) İzotropik Karekter Gösteren Kompozitler:

b-) Doğranmış Fiber (Whiskers) Takviyeli Kompozitler

c-) Çok Yönlü (Multidirectional) , Sürekli (continuous) Fiber Takviyeli Kompozitler

a-) Partikül takviyeli kompozitler ve nano kompozitler

  • Bu tip kompozitler Makro seviyede izotropik özellik gösterirler.
  • En az iki farklı malzemeden oluşan izotropik malzemeler olduklarından bunlara quasi-izotropik malzemeler de denir.
  • Partiküllerin büyüklüğü nano seviyesinde ise bu tip kompozitlere nano-kompozitler denir.
  • Elastiklik modülü (E ) ve poisson oranı (ν) olmak üzere 2 bağımsız malzeme sabiti vardır.
  • Kayma modülü (G) değeri ise E ve ν ye bağlı olup 1.5 denkleminden hesaplanır.
  • E ve ν değerleri teorik olarak bulunamazlar; sadece deneysel olarak elde edilebilirler.
  • İzotropik oldukları için mukavemet dersinde gösterilen tüm hesaplamalar bu kompozitler için aynen geçerlidir.
  • Dolayısıyla bu kompozitlere yönelik hesaplamalar için mukavemet konularının anlatıldığı kaynaklara bakılması gerekir.

2-Anizotropik Malzeme Tipleri / İzotropik Malzeme

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

75 of 389

75

16.07.2026

 

 

 

2.10 Düzlem Gerilme Durumunda Hooke Bağıntıları : (Ortotropik, Enine İzotropik ve İzotropik Malzemeler için)

(2.16b)

 

 

 

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

 

 

Sıcaklık etkisi*

 

 

 

(2.17)

Önemli Noktalar:

  1. Sıcaklık etkisi 9ncu konuda daha detaylı anlatılacaktır. Buraya gerinmelere olan etkisi ilave edilmiştir.
  2. Ortotrpik, Enine izotropik ve izotropik malzemeler için de bu formüller geçerlidir.
  3. İzotropik malzemeler için; (E1=E2=E, ν12=ν21=ν, G12 =G, α1=α2=α ) olarak alınır.

Ortotropik malzemeler için, düzlem gerilme durumunda Hooke bağıntılarını matris formatında şu şekilde yazabiliriz:

(a)

(b)

(c)

 

 

 

 

 

(2.16a)

 

2-Anizotropik Malzeme Tipleri

76 of 389

76

16.07.2026

Malzeme Karekteri

Güçlendirme Doğrultusu

Kompozit Tipi

Konular..>>

3.

Bölüm

4. Bölüm

5. Bölüm

6.

Bölüm

7. Bölüm

8.

Bölüm

9. Bölüm

10. Bölüm

11. Bölüm

Malz. Öz.

Teorik Hesapları

Mukav. ve Verim Sınırları

Deneysel Ölçümler

Hooke ve Dönüşüm Denk.

Hasar Kriterleri

Tabakalı Komp. Hesapları

Isıl Yükler

Malz. Öz. Teo. Hes. ve Muk. Sınırları

Malz. Öz. Teo. Hes. ve Muk. Sınırları

Ortotropik

Tek Yönde Güçlendirilmiş Kompozitler

Sürekli Fiberlerle Güçlendirilmiş Kompozitler (Unidirectional)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Enine İzotropik Kompozitler �(Transvesly Isotropic)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Çift Yönde Güçlendirilmiş Kompozitler

Sürekli Fiberlerle Güçlendirilmiş Örgü yapılı Kompozitler (Bidirectional or Woven)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Sandviç Kompozitler �(Sandwich Composites)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

İzotropik

Çok Yönde Güçlendirilmiş Kompozitler

Çok Yönde Sürekli Fiberlerle Güçlendirilmiş Kompozitler (Bidirectional or Woven)

 

Bu Kompozitler izotropik karekter gösterdiği için tüm mekanik hesaplamaları Mukavemet dersinde gösterilen konulardaki yaklaşım ve denklemlerle yapılabilir. Bu sebeple bu ders notlarının kapsamına dahil değildir.

Süreksiz Fiberlerle Güçlendirilmiş Kompozitler (talaş, whiskers)

 

Nano veya Makro Partüküllerle Güçlendirilmiş Kompozitler

 

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

Tablo 2.1 Güçlendirme Doğrultusu ve Malzemesine Göre Kompozitler ve Bu Notlarda Mekanik Hesaplamaların Anlatıldığı Bölümler

77 of 389

77

16.07.2026

ORTOTROPİK

MALZEME ÖZELLİKLERİNİN

TEORİK HESAPLANMASI

Tek Yönlü-Sürekli Fiberlerle Güçlendirilmiş Kompozitlerde

3.

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

(Videolar: 3a ve 3b)

78 of 389

78

16.07.2026

3.1 Bu Bölümde Amacımız;

Kompoziti oluşturan izotropik bileşenlerin (matris ve fiberin) elastik mekanik özellikleri ( Ef , νf , Em , νm ) belli iken;

Bunların birleştirilmesiyle elde edilmiş tek yön (unidirectional) takviyeli ortotropik bir kompozit tabakanın özelliklerini (E1, E2, ν12, G12) teorik olarak hesaplamaktır. Bununla birlikte bu hesaplamaların enine izotropik kompozitler için de geçerli olacağı unutulmamalıdır.

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

3. Tek Yönlü Sürekli Fiberlerle Güçlendirilmiş Kompozitler / Ortotropik Malzeme Özelliklerinin Teorik Hesapları

3.2 Ortotropik Tabakada Lokal Eksenler

1: Tabaka düzleminde, fiber doğrultusuna paralel eksen,

2: Tabaka düzleminde, fiber doğrultusuna dik eksen,

3: Tabaka düzlemine dik ve kalınlık yönündeki eksen

79 of 389

3.3 Ortotropik Bir Tabakada Temsili Hacim Elemanı

79

16.07.2026

  • Hesaplamalar, tek yönlü fiber takviyeli kompozit levhadan çıkarılmış temsili hacim elemanı üzerinden yapılacaktır.
  • Bu eleman o şekilde seçilmelidir ki, kompozit levhayı minimum seviyede temsil etsin.
  • Mikro seviyede bir temsili eleman incelendiği için bu konu «kompozit malzemelerin mikromekaniği» olarak da isimlendirilmektedir.
  • Elemanter mukavemet hesaplarıyla kompozitin mekanik özellikleri belirlenecektir.

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

3. Tek Yönlü Sürekli Fiberlerle Güçlendirilmiş Kompozitler / Ortotropik Malzeme Özelliklerinin Teorik Hesapları

Tek yönlü enine izotropik kompozit yapılar (bknz: 2.11.3) : Temsili hacim elemanı bu kompozitler için de aynıdır. Bu ise tek yönlü sürekli fiberlerle takviye edilmiş kompozit plakalar için yapılan hesaplamaların ve çıkarılacak denklemlerin bu kompozit tipi için de aynen geçerli olacağını ispat eder.

1

2

3

80 of 389

3.4 Fiber ve Matris Hacim Oranları Arasındaki Bağıntı�

80

16.07.2026

 

 

 

 

 

Fiber hacimsel oranı

Matris hacimsel oranı

Kompozit Yoğunluğunun Teorik Hesabı:

 

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

(3.1)

(3.2)

Normali 1 yönü olan kesit alanları:

A1

 

 

 

3. Tek Yönlü Sürekli Fiberlerle Güçlendirilmiş Kompozitler / Ortotropik Malzeme Özelliklerinin Teorik Hesapları

Dikkat: Yapıda sadece matris ve fiber hacimleri vardır. Ayrıca Kompozit olarak ayrı bir bağımsız hacim yoktur. Kompozit olarak isimlendirilen malzeme veya hacim teoriktir ve tüm yapıyı temsil etmektedir. (Veya tek ortotropik malzeme olduğundan tüm yapı kompozit olarak isimlendirilir diye de düşünebiliriz.)

 

 

81 of 389

3.5 E1’ in Teorik Hesabı (Fiber Doğrultusunda Elastiklik Modülü’nün Teorik Hesabı)

81

16.07.2026

1 yönünde P1 çeki kuvveti uygulanan temsili hacim elemanını düşünüyoruz. Fiber ve matris birbirlerine tamamen yapışık olduklarından birbirlerini etkilerler ve 1 yönünde aynı ΔL miktarı uzarlar. İlk boyları da eşit olduğu için birim uzamaları (ΔL/L ) da eşit olacaktır.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

 

Püf noktası -1 :

1 Yönünde, fiber, matris ve kompozitin birim uzamaları daima birbirlerine eşittir:

Ι-Ι kesitinin sol kısmının statik dengesinden,

(3.3)

(3.4)

3. Tek Yönlü Sürekli Fiberlerle Güçlendirilmiş Kompozitler / Ortotropik Malzeme Özelliklerinin Teorik Hesapları

82 of 389

82

16.07.2026

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

Fiber Oranının E1 Değerine Etkisi

 

Ayrıca:

denkleminden 1 yönündeki gerilmeler arasındaki bağıntı:

 

 

(3.5)

Bu 3.5 denklemi ilerideki hesaplamalarda karşımıza çıkacaktır.

3. Tek Yönlü Sürekli Fiberlerle Güçlendirilmiş Kompozitler / Ortotropik Malzeme Özelliklerinin Teorik Hesapları

83 of 389

3.6. Fiberlere Dik Doğrultudaki Elastik Modülü’nün (E2’ nin) Teorik Hesabı

83

16.07.2026

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

Püf noktası -2:2 yönünde gerilmeler birbirlerine eşittir.>>

 

(3.6)

3. Tek Yönlü Sürekli Fiberlerle Güçlendirilmiş Kompozitler / Ortotropik Malzeme Özelliklerinin Teorik Hesapları

 

2 yönünde P2 çeki kuvveti uygulanan temsili hacim elemanında sırasıyla Ι-Ι ve II-II kesiti aldığımızda; fiber ve matristeki iç kuvvetlerin ve kesit alanlarının kompozittekine eşit olduğunu; dolayısıyla gerilmelerin de kompozitteki gerilmeyle aynı çıktığını aşağıdaki şekillerden anlayabiliriz.

84 of 389

84

16.07.2026

2 doğrultusundaki toplam uzama;

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

t

L

σ2

σ2

(3.9a)

(3.8)

3. Tek Yönlü Sürekli Fiberlerle Güçlendirilmiş Kompozitler / Ortotropik Malzeme Özelliklerinin Teorik Hesapları

 

 

 

 

(3.7a-c)

Poisson etkisi ihmal edildiğinde, Hooke bağıntılarından 2 yönündeki gerinmeler:

 

veya

(3.9b)

85 of 389

Fiber Oranının E2 Değerine Etkisi

85

16.07.2026

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

3. Tek Yönlü Sürekli Fiberlerle Güçlendirilmiş Kompozitler / Ortotropik Malzeme Özelliklerinin Teorik Hesapları

86 of 389

86

16.07.2026

 

Ortotropik karekter gösteren bir tabaka için genel olarak poisson oranı ifadesi:

 

Major (Büyük) Poisson Oranı:

Buna göre;

Minor (Küçük) Poisson Oranı:

Transverse (Enine, çapraz) Poisson Oranı:

Bağımsız olmayan üç poission oranı daha vardır:

Ortotropik bir malzemede genel olarak poisson oranları ve Elastiklik modülleri arasında şu şekilde bir ilişki de mevcuttur:

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

 

 

 

 

 

 

(3.11)

(3.12a-c)

(a)

(b)

(c)

(3.13)

3. Tek Yönlü Sürekli Fiberlerle Güçlendirilmiş Kompozitler / Ortotropik Malzeme Özelliklerinin Teorik Hesapları

Not: 1-) Ortotropik özellikteki tüm kompozit tipleri için de 3.11, 3.12 ve 3.13 denklemleri kullanılabilir.

2-) Bazı özel malzemeler hariç Poisson oranı negatif olamaz. İzotropik malzemelerde aynı zamanda 0.5 ’den büyük olamaz.

87 of 389

3.8 ν12 ’in Teorik Hesabı (Major Poisson Oranı)

87

16.07.2026

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1 yönünde çekiye maruz temsili hacim elemanında, 2 yönündeki toplam şekil değiştirme (ΔW), fiber ve matristeki şekil değiştirmelerin toplamına eşittir.

 

Matris ve fiberin poisson oranlarını da yazacak olursak:

 

 

 

, Fiber için benzer şekilde:

(3.14)

3. Tek Yönlü Sürekli Fiberlerle Güçlendirilmiş Kompozitler / Ortotropik Malzeme Özelliklerinin Teorik Hesapları

 

88 of 389

Fiber Oranının ν12 Değerine Etkisi

88

16.07.2026

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

3. Tek Yönlü Sürekli Fiberlerle Güçlendirilmiş Kompozitler / Ortotropik Malzeme Özelliklerinin Teorik Hesapları

89 of 389

89

16.07.2026

 

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

 

 

 

 

Kompozitteki şekil değiştirme açısı (γ12);

 

Kompozit malzemenin tamamı için baktığımızda;

 

 

Bu bağıntıyı fiber ve matris

için de yazabiliriz:

 

 

 

 

 

 

Statik denge sebebiyle kesme iç kuvvetleri eşit olmalıdır. A2 kesit alanları da eşit olduğundan fiber, matris ve kompozitte kayma gerilmeleri de eşit çıkar.

veya

Temsili hacim elemanında 1-2 düzleminde oluşan kayma gerilmesi (τ12) fiber ve matriste farklı şekil değiştirme açıları (γf , γm) oluşturur.

,

 

Fiber ve matris izotropik olduğundan,

 

 

(3.15a)

(3.15b)

(3.16a-b)

,

(a)

(b)

3. Tek Yönlü Sürekli Fiberlerle Güçlendirilmiş Kompozitler / Ortotropik Malzeme Özelliklerinin Teorik Hesapları

(Tüm yapıyı tek ortotropik malzeme gibi düşünerek kompozit olarak isimlendirdik.)

90 of 389

Örnek 3.1 (video 3a, örn 1)

90

16.07.2026

Yukarıdaki Tabloda E , ν değerleri verilen malzemelerin birleştirilmesiyle elde edilecek olan Cam-Epoksi (Glass fiber–Epoxy) kompozitin elastik özelliklerini bulunuz.

(Fiber Hacim Oranı = Vf = 0,3)

E1 = ? , E2= ?, G12 = ? , ν12=?

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

Cam Fiber (Glass Fiber)

Epoksi (Epoxy)

Elastisite Modülü

Ef =110 GPa

Em = 3,5 GPa

Poisson Oranı

νf =0,27

νm = 0,3

3. Tek Yönlü Sürekli Fiberlerle Güçlendirilmiş Kompozitler / Ortotropik Malzeme Özelliklerinin Teorik Hesapları

91 of 389

Çözüm:

91

16.07.2026

  • E1’in bulunuşu:
  • E2’in bulunuşu:

 

 

(3.4) denkleminden

(3.9b) denkleminden

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

3. Tek Yönlü Sürekli Fiberlerle Güçlendirilmiş Kompozitler / Ortotropik Malzeme Özelliklerinin Teorik Hesapları

92 of 389

92

16.07.2026

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

  • G12’in bulunuşu:

 

 

  • ν12’nin (majör poisson oranı) bulunuşu:

 

(3.16a) denkleminden

(3.16b) denkleminden

(3.15b) denkleminden

(3.14) denkleminden

3. Tek Yönlü Sürekli Fiberlerle Güçlendirilmiş Kompozitler / Ortotropik Malzeme Özelliklerinin Teorik Hesapları

 

 

93 of 389

93

16.07.2026

Malzeme

Çap

(μm)

Yoğunluk

ρ (kg/m3)

Elastiklik Modülü

E (GPa)

Poission Oranı

ν

Kopma Mukavemeti

σult (MPa)

E-glass

10

2600

74

0,25

2500

S-glass

10

2500

86,9

0,22

2850

Kevlar 49

12

1450

130

0,4

2900

“HT«High Strength

7

1750

230

0,3

3200

“HM” High Modulus

6,5

1800

390

0,35

2500

Boron

100

2600

200

3400

3.11 Bazı fiber malzemelerinin mekanik özellikleri

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

3. Tek Yönlü Sürekli Fiberlerle Güçlendirilmiş Kompozitler / Ortotropik Malzeme Özelliklerinin Teorik Hesapları

94 of 389

94

16.07.2026

3.12 Bazı matris malzemelerinin mekanik özellikleri

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

3. Tek Yönlü Sürekli Fiberlerle Güçlendirilmiş Kompozitler / Ortotropik Malzeme Özelliklerinin Teorik Hesapları

Malzeme

Yoğunluk

ρ (kg/m3)

Elastiklik Modülü

E (GPa)

Poission Oranı

ν

Kopma Mukavemeti

σult (MPa)

Epoxy

1200

4,5

0,4

130

Phenolic

1300

3

0,4

70

Polyester

1200

4

0,4

80

Polycarbonate

1200

2,4

0,35

60

Vinylester

1150

3,3

75

Silicone

1100

2,2

0,5

35

Urethane

1100

0,7-70

30

Polyimide

1400

4-19

0,35

70

PolyPropylene (PP)

900

1,2

0,4

30

PolyPropylene Sulfone (PPS)

1300

4

65

PolyAmide (PA)

1100

2

0,35

70

PolyEther Sulfone (PES)

1350

3

85

PolyEtherImide (PEI)

1250

3,5

105

PolyEther-Ether-Ketone (PEEK)

1300

4

90

95 of 389

95

16.07.2026

Bir Alüminyum levha, sürekli boron fiberlerle, tek yönlü (unidirectional) olarak güçlendirilmiştir. Fiberler toplam hacmin %36’ sını teşkil etmektedir. Malzemelerin özellikleri alttaki tabloda verilmiş olup bu

verilere göre elde edilen tek tabaka kompozit yapının;

a-) yoğunluğunu , b-) 1 ve 2 yönlerindeki Elastiklik Modüllerini , c-) 1-2 düzlemindeki (major ve minor) poisson oranlarını, d-) 1-2 düzlemindeki rijitlik modülünü hesaplayınız.

 

Yoğunluk (gr/cm3)

Elastiklik Modülü E (GPa)

Boron Fiber

2,6

379

0,2

Alüminyum

2,7

70

0,33

 

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

d-)

Çözüm:

 

 

 

 

a-)

b-)

 

c-)

 

3. Tek Yönlü Sürekli Fiberlerle Güçlendirilmiş Kompozitler / Ortotropik Malzeme Özelliklerinin Teorik Hesapları

 

 

ρ= 2,66 gr/cm3

 

 

 

 

 

Örnek 3.2(video 3a, örn 2):

96 of 389

96

16.07.2026

 

 

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

3. Tek Yönlü Sürekli Fiberlerle Güçlendirilmiş Kompozitler / Ortotropik Malzeme Özelliklerinin Teorik Hesapları

3.13 ) Poisson Etkisi ve (p):

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

F1

 

 

 

 

F1

 

 

 

 

 

 

 

 

97 of 389

97

16.07.2026

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

3. Tek Yönlü Sürekli Fiberlerle Güçlendirilmiş Kompozitler / Ortotropik Malzeme Özelliklerinin Teorik Hesapları

 

 

 

(3.17a)

(3.17b)

 

2 yönündeki gerilmeler eşittir.

 

 

(3.18a)

(3.18b)

 

 

(3.6)

3.6 denklemini, 3.17 denklemlerinde yerine koyarsak:

fiber ve matristeki 1 yönündeki gerinmeler:

3.6 denklemini, 2.17 denklemlerinde (izotropik malzemeler için) yerine koyuyoruz.

2 yönündeki gerinmeler:

 

(3.7a)

(3.19a)

(3.19b)

98 of 389

98

16.07.2026

 

(3.20)

(3.8)

 

(3.18b)

 

(3.18a)

 

(3.7a)

 

Son denklem tekrar düzenlenirse:

 

 

(3.5)

 

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

3. Tek Yönlü Sürekli Fiberlerle Güçlendirilmiş Kompozitler / Ortotropik Malzeme Özelliklerinin Teorik Hesapları

99 of 389

99

16.07.2026

 

(3.19a denkleminden)

 

(3.3)

 

(3.12b ve 3.7a denklemlerinden)

 

 

(3.21)

 

(3.14)

 

(3.4 )

 

 

(3.13 )

 

(3.22)

(3.23)

 

(3.22 denklemi 3.21 de yerine koyulup düzenlenirse):

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

3.23 denklemini 3.20 denkleminde yerine koyarsak:

 

..>>

3. Tek Yönlü Sürekli Fiberlerle Güçlendirilmiş Kompozitler / Ortotropik Malzeme Özelliklerinin Teorik Hesapları

100 of 389

100

16.07.2026

 

Son terim düzenlendikten sonra sonuç:

 

Poisson etki terimi:

 

(3.24a)

 

 

 

(3.25)

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

veya

 

(3.24b)

3. Tek Yönlü Sürekli Fiberlerle Güçlendirilmiş Kompozitler / Ortotropik Malzeme Özelliklerinin Teorik Hesapları

101 of 389

101

16.07.2026

Örnek 3.3

Örnek 3.2 deki kompozit tabaka için poisson oranını dikkate aldığınızda E2 değerinde ne kadarlık bir fark ortaya çıkar? Hesaplayınız.

 

Poisson etki terimi:

 

 

 

3.24 denkleminden:

 

 

 

Poisson etkisi ihmal edildiğinde:

 

bulunmuştu.

Aradaki fark:

 

 

 

Çözüm:

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

3. Tek Yönlü Sürekli Fiberlerle Güçlendirilmiş Kompozitler / Ortotropik Malzeme Özelliklerinin Teorik Hesapları

102 of 389

Fiber takviyeli ortotropik bir kompozit levhanın, serbest halde iken ΔT kadar sıcaklığı arttırılırsa levhanın kenarları uzar ve boyutlarında değişimler meydana gelir. Bu boyut değişimlerine termal (ısıl) şekil değiştirmeler denir.

102

16.07.2026

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

, α1

, α2

 

 

 

 

 

 

 

 

Toplam uzamalar:

Birim uzamalar (gerinimler):

 

 

 

 

(3.26)

(3.27)

 

Denk. 3.3 den, fiber ve matristeki 1 yönündeki gerinimlerin de kompozitin gerinimi ile aynı olduğunu hatırlayalım (Püf noktası 1):

 

ΔT sonucu lokal kayma şekil değişimi oluşmaz.

 

 

3. Tek Yönlü Sürekli Fiberlerle Güçlendirilmiş Kompozitler / Ortotropik Malzeme Özelliklerinin Teorik Hesapları

103 of 389

103

16.07.2026

3.14.1.a Yapıyı ortotropik tek bir malzeme olarak düşünürsek: Her yönde serbest olarak şekil değiştirme oluşur. Bu sebeple, malzeme içinde tüm eksenlerde ortaya çıkacak toplam iç kuvvetler, ve dolayısıyla gerilmeler sıfır olacaktır.

 

 

 

Şimdi herhangi bir kısmından sınırlandırılmamış, tek yönlü (unidirectional) takviye edilmiş ortotropik bir kompozit tabakanın sıcaklığnın ı ΔT kadar arttırıldığın düşünüyoruz.

3.14.1 Serbest Durumda Termal Gerilmeler

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

 

 

 

 

Temsili hacim elemanı

Hesaplamalar için temsili hacim elemanını inceleyeceğiz.

(3.28)

(3.29)

3. Tek Yönlü Sürekli Fiberlerle Güçlendirilmiş Kompozitler / Ortotropik Malzeme Özelliklerinin Teorik Hesapları

104 of 389

104

16.07.2026

 

 

  • 2 yönündeki statik dengeden,
  • 1 yönündeki statik dengeden,

(Bu bilgi α2 hesabında kullanılacaktır)

3.14.1.b Yapıyı iki farklı izotropik malzeme (matris ve fiber) olarak düşünürsek:

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

 

 

Yapı hiçbir yerden sınırlandırılmamış olmasına rağmen Matris ve fiberin her birisinde 1 yönünde gerilmeler oluştuğunu görürüz. Çünkü iki malzeme birbirlerine yapışık ve genleşme katsayıları farklıdır. Aynı ΔT sıcaklık farkında, 1 yönünde farklı oranlarda genleşmek isterler. Matris fazla uzamak ister, fiberi çeker (Pf1 kuvveti oluşur); fiber daha az uzamak ister, matrisin uzamasına engeller (Pm1 kuvveti oluşur). 2 yönünde ise fiber ve matris birbirine engel olmaz. Matris kendi genişlemesinin yanı sıra, fiberi de kendisiyle birlikte 2 yönünde sürükler (hareket ettirir). Matris ve fiberdeki iç kuvvetler ve dolayısıyla gerilmeler 2 yönünde sıfır çıkar.

 

 

(3.28)

(3.31)

 

 

(3.30)

3. Tek Yönlü Sürekli Fiberlerle Güçlendirilmiş Kompozitler / Ortotropik Malzeme Özelliklerinin Teorik Hesapları

105 of 389

105

16.07.2026

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

 

 

Denk. 3.26 :

 

 

(3.32)

(3.33)

3.14.2 α1in Teorik Hesabı

 

Hiçbir yüzeyinden sınırlandırılmamış kompozit bir tabakanın sıcaklığının ΔT kadar değiştirildiğini düşünüyoruz

Benzer şekilde:

 

 

Denk. 3.30 :

 

 

Denk. 3.3 :

 

 

 

 

(3.34)

 

(Denk. 3.4 den)

 

 

 

 

 

3. Tek Yönlü Sürekli Fiberlerle Güçlendirilmiş Kompozitler / Ortotropik Malzeme Özelliklerinin Teorik Hesapları

106 of 389

106

16.07.2026

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

3.14.3 α2nin Teorik Hesabı

Yine sınırlandırılmamış kompozit bir levhanın sıcaklığı ΔT kadar değiştirildiğini düşünüyoruz.

Denklem (3.26 )’yı Denklemler (3.32 ve 3.33)’de yerine koyarsak

 

 

 

 

 

 

 

(3.35)

(3.36)

Fiber ve matris için Denk. 2.15 deki Hooke bağıntıları;

 

 

(a)

(b)

,

 

 

(3.26)

(3.3)

(3.32)

(3.33)

3. Tek Yönlü Sürekli Fiberlerle Güçlendirilmiş Kompozitler / Ortotropik Malzeme Özelliklerinin Teorik Hesapları

107 of 389

107

16.07.2026

Benzer şekilde matris için :

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

 

 

 

 

(3.38)

3.37 ve 3.38 eşitliklerini 3.8 denkleminde yerine koyarsak:

Bu Denklem düzenlenirse ..>>

(3.8)

O halde ;

(3.37)

3. Tek Yönlü Sürekli Fiberlerle Güçlendirilmiş Kompozitler / Ortotropik Malzeme Özelliklerinin Teorik Hesapları

108 of 389

108

16.07.2026

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

 

Denklemler düzenlendiğinde:

 

 

Denklemi açtığımızda:

 

 

O halde denklem;

 

Son kez düzenlendiğinde;

 

 

 

 

halini alır.

(3.39)

(3.14 denkleminden)

3. Tek Yönlü Sürekli Fiberlerle Güçlendirilmiş Kompozitler / Ortotropik Malzeme Özelliklerinin Teorik Hesapları

109 of 389

109

16.07.2026

3.14.4 Diğer Tip kompozitlerin α1 ve α2 değerlerinin teorik hesapları nasıl yapılır?

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

  • Partikül takviyeli, süreksiz fiber (whickers) takviyeli, çok yön sürekli fiber takviyeli kompozitler izotropik kabul edillirler (quasi-izotropik olarak isimlendirilirler) ve 1 tane α değerleri vardır ve bu değer ancak deneysel olarak bulunabilir.
  • Çift Örgü (Woven Fabric)takviyeli kompozitler veya sandviç kompozitlerin α1 ve α2 değerleri birbirlerine eşit olup, 3.34 veya 3.39 denklemlerinden birisiyle hesaplanabilir. (Her iki denklemden de aynı sonuç çıkması gerekir.)
  • Diğer tip kompozitlerin diğer mekanik özellikleri (E1,E2,ν12,G12) nin teorik hesaplama şekilleri 3.10 konusunda açıklanmıştır.
  • Tek yön sürekli fiber takviyeli kompozitler için 3.34 ve 3.39 denklemleri kullanılmaktadır. Diğer tip kompozit tiplerinden;

Doğranmış Fiber (Whiskers) Takviyeli Kompozit

Partikül Takviyeli Kompozit

Çift Örgü (Woven) Elyaf Takviyeli Kompozit

Sandviç Kompozit

Çok yön sürekli fiber takviyeli Kompozit

3. Tek Yönlü Sürekli Fiberlerle Güçlendirilmiş Kompozitler / Ortotropik Malzeme Özelliklerinin Teorik Hesapları

110 of 389

110

16.07.2026

Malzeme

Boron/Epoxy

5

Graphite/Epoxy

0,88

31

E-glass/Epoxy

6,3

20

Alüminyum

22

22

Bakır

16

16

Çelik

12

12

3.14.5 Bazı malzemelerin Termal genleşme katsayıları

 

 

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

Bundan sonraki kısımda serbest veya belli şekillerde sınırlandırılmış tek tabaka için formül çıkarmaları da içeren örneklerle konuyu iyice pekiştireceğiz;

3. Tek Yönlü Sürekli Fiberlerle Güçlendirilmiş Kompozitler / Ortotropik Malzeme Özelliklerinin Teorik Hesapları

111 of 389

111

16.07.2026

KOMPOZİTİN

TEORİK MUKAVEMETİ VE

VERİM ALMA SINIRLARI

4

(YAPISAL YÜKLEMELER SONUCU OLUŞAN GERİLME-ŞEKİL DEĞİŞTİRME HESAPLAMA ÖRNEKLERİ)

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

(Videolar 4a ve 4b.)

112 of 389

  1. Fiber ve Matrise ait mukavemet sınır değerleri (kopma gerilmeleri) ve fiber hacimsel oranı belli iken kompozitin 1 ve 2 yönlerindeki çeki ve bası mukavemetlerini teorik olarak hesaplamak,
  2. Yapısal yükleme sonucu oluşan gerilme ve şekil değiştirmeleri örnekler üzerinden anlatmak,

112

16.07.2026

4. Kompozitin Teorik Mukavemeti ve Verim Alma Sınırları

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

4.1 Bu Bölümde Amaçlarımız:

  1. Termal yüklemelerde mukavemet sınırlarına eriştirecek sıcaklık artışlarını örnekler üzerinde formülüze etmek,
  2. Fiberlerin yük taşıyabilmesi ve kompozitten dayanım açısından verim alınabilmesi için, fiber hacimsel oranının alt sınır değerlerini belirlemektir.

113 of 389

113

16.07.2026

 

 

1 yönündeki çekme yükününün ne kadarını fiberler taşır? önce bu soruya cevap arıyoruz:

 

 

 

 

 

 

 

4.2 Kompozit Yapıda Yük Dağılım Oranı Hesabı:

 

 

1 yönü için püf noktası: Birim uzamalar eşittir:

 

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

(4.1)

4. Kompozitin Teorik Mukavemeti ve Verim Alma Sınırları

 

 

 

Kompozitteki toplam kuvvet

Fiberlere düşen kuvvet

Matrise düşen kuvvet

;

Temsili hacim elemanı:

114 of 389

114

16.07.2026

Aşama 1 :Fiberler ve matriste elastik şekil değiştirme oluşur.

Aşama 2: Fiberlerde elastik şekil değiştirme oluşmaya devam ederken, matris plastik şekil değiştirmeye uğrar.

Aşama 3: Hem fiberlerde hem de matriste plastik şekil değiştirme oluşur.

Aşama 4: Önce fiberler sonra matris hasara uğrar.

  • Bu aşamalardan bazıları kompozit bileşenlerinin özelliklerine (gevreklik-süneklik gibi) bağlı olarak oluşmayabilir.

4.3 Kompozit Yapının Deformasyon Aşamaları

Sürekli fiberlerle, tek yönlü takviye edilmiş kompozit bir tabaka, 1 yönünde çekiye maruz bırakıldığında yükün artmasıyla birlikte dört aşamada deforme olur.

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

  • Dikkat: Fiberler daha yüksek mukavemetli olsa dahi üzerine gelen gerilme daha fazla olacağından öncelikle fiberler kopar. (Doğru ve verimli tasarlanmış bir tabaka için).

4. Kompozitin Teorik Mukavemeti ve Verim Alma Sınırları

hasar

hasar

(Fiberler koptuğu anda kompozitin de hasara uğradığı kabul edilir. )

115 of 389

115

16.07.2026

  • Fiberler ve matris kırılgan (gevrek) bir yapıya sahip ise 4.3 maddesinde anlatılan deformasyon aşamalarında plastik bölge olmayacaktır.
  • Püf Noktası 3: Fiberler kırıldığı anda kompozit hasara uğramış kabul edilir.
  • Dayanım açısından verimli bir kompozitte Fiberler matristen önce kırılır.

 

 

  • Dolayısıyla fiberler koptuğu anda, kompozit b, matris c noktasındadır.
  • Fiberler koptuğu anda matriste kopma oluşmamıştır. Matrisin kopması için d noktasına kadar gelmesi gerekir.
  • Herhangi bir anda kompozitteki gerilme :

 

  • Fiberlerin kırılma gerilmesi:

 

  • Fiberler kırıldığında matristeki gerilme:

 

  • Matrisin kopma mukavemeti:

 

 

(3.5)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

koma

 

 

fiber

kompozit

matris

kopma

kopma

kopma

a

b

c

d

 

 

 

Gevrek bir yapıda deformasyon aşamaları

Şekil 4.1

(4.5)

(4.2)

(4.3)

(4.4)

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

(E1'in hesaplanmasında anlatılmıştı.)

 

4. Kompozitin Teorik Mukavemeti ve Verim Alma Sınırları

 

  • kompozitin 1 yönündeki teorik çeki mukavemeti...>>

 

116 of 389

116

16.07.2026

 

 

 

 

Çünkü 2 yönünde fiber ve matristeki gerilmeler eşit olacağı için en önce daha düşük mukavemetli olan matris kopacaktır.

Endüstrideki çalışma şartlarında yüklemenin geldiği doğrultu ile kompozitteki fiber doğrultusu (1) çakıştırılmalıdır ki dayanım açısından verimli bir yapı elde edilsin. Zira kompozitin 1 doğrultusu 2 yönüne göre daha dayanıklıdır. Yük doğrultusunun fiberlere dik doğrultu (2) ile çakıştırılması tek yönlü fiber takviyeli kompozitler için yanlış bir uygulama olacaktır. Hem 1 hem 2 yönünde yükleme sözkonusu ise bu durumda çift yön fiber takviyeli (cros-ply or woven fabric) kompozitlerin kullanılması daha doğru bir çözümdür.

 

(4.6)

4. Kompozitin Teorik Mukavemeti ve Verim Alma Sınırları

Tek yönlü, sürekli fiber takviyeli tabaka için,

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

 

117 of 389

117

16.07.2026

4.6 Teorik Bası Mukavemetleri�

  • Fiberlerin bası mukavemeti:
  • Fiberlerin bası hasarı anında matristeki gerilme:

 

 

1 yönünde bası yüklemesine maruz bir tabakada fiberlerin hasara uğradığı anda kompozitin de hasara uğradığı kabul edilir. Buna göre;

 

 

 

 

 

 

 

 

kpma

 

 

 

fiber

kompozit

matris

Bası hasarı

a

c

Bası hasarı

 

 

 

 

 

Bası

Çeki Bölgesi

(4.7)

(4.8)

(4.11.a)

4. Kompozitin Teorik Mukavemeti ve Verim Alma Sınırları

(Kompozitte 1 yönündeki herhangi bir andaki bası gerilmesini veren 3.5 denklemi, fiberlerin bası hasarına uğradığı an için yazılır.):

 

 

 

  • Matrisin Bası Mukavemeti:

 

(4.9)

(4.10)

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

 

118 of 389

118

16.07.2026

 

 

3.9 konusu olan G12 nin teorik hesabında da belirtildiği gibi sadece kesme yüklemesi durumunda kompozit, fiber ve matriste ortaya çıkan kayma gerilmeleri eşittir.

Buna göre kesme yüklemesinden dolayı ilk hasara uğrayacak bileşen en düşük kesme mukavemetine sahip olan matris olacaktır. (Çünkü ilk mukavemet sınırına matris ulaşacaktır. )

Sonuç olarak kompozitin kesme mukavemeti:

(4.11.c)

4. Kompozitin Teorik Mukavemeti ve Verim Alma Sınırları

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

Herhangi bir kesme yüklemesi anında

 

 

(4.11.b)

 

Not: Bazı özel durumlarda fiberin kesme mukavemeti matrisinkinden daha düşük olabilir. Bu durumda kompozitin teorik kesme mukavemeti fiberin kesme mukavemeti alınmalıdır.

 

119 of 389

119

16.07.2026

Örnek 4.1

Tabloda özellikleri verilen matris ve fiber malzemelerden, tek yönlü ve sürekli fiber takviyeli bir ortotropik kompozit tabaka üretilecektir. 400mm x 400mm x 4mm boyutlarındaki bu tabakada %25 hacimsel oranında fiber kullanılacaktır. Buna göre,

a-) 1 yönünde çekme yapıldığında, kompozitin hasara uğrayacağı anda, fiberlerdeki ve matristeki gerilmeleri bulunuz.

b-) Bu tabakaya 1 ve 2 Yönlerinde aynı anda F1=80kN, F2 = 48kN luk çeki kuvvetleri uygulanırsa, kompozit, fiber ve matriste, 1 ve 2 yönlerinde ortaya çıkacak gerilmeleri ve toplam şekil değiştirmeleri (uzamaları) ayrı ayrı hesaplayınız.

c-) Poisson etkisini ihmal etmeseydik, c şıkkında bulduğumuz 2 yönündeki toplam uzama ne kadar değişirdi?

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

4. Kompozitin Teorik Mukavemeti ve Verim Alma Sınırları

120 of 389

120

16.07.2026

Çözüm:

a)

(4.3) denkleminden:

 

 

 

 

Diğer şıkları çözebilmek için, önce ortotropik özellikleri hesaplamalıyız:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

4. Kompozitin Teorik Mukavemeti ve Verim Alma Sınırları

121 of 389

121

16.07.2026

 

 

Kompozitteki gerilmeler:

F1=80kN

F1

A1

F2

A2

F2=48kN

 

b-)

1 Yönünde kompozitteki birim uzama (gerinme):

 

1 yönünde kompozitteki toplam uzama:

 

(2.17.a) denkleminden

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

 

2 Yönünde kompozitteki toplam uzama :

2 yönündeki kompozitteki birim uzama (gerinme):

 

(2.17.b) denkleminden

4. Kompozitin Teorik Mukavemeti ve Verim Alma Sınırları

122 of 389

122

16.07.2026

Yani (3.3) denkleminden, fiber ve matristeki 1 yönünde birim uzamalar eşittir:

1 yönünde birim uzamalar eşittir. (P.N -1’den)

 

2 yönünde gerilmeler eşittir. (P.N -2’den)

Yani (3.6) denkleminden, fiber ve matristeki 2 yönünde gerilmeler eşittir:

 

(2.15.a) denkleminden:

İzotropik malzemeler için geçerli olan Hooke bağıntılarını fiber ve matris için ayrı ayrı uygulayabiliriz. (Çünkü fiber ve matris malzemeler izotropiktir.):

 

0

 

 

 

0

 

 

(2.15.b) denkleminden

 

0

 

0

 

 

 

 

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

4. Kompozitin Teorik Mukavemeti ve Verim Alma Sınırları

Püf Noktası

123 of 389

123

16.07.2026

c-)

 

 

Poisson etki faktörü :

 

 

 

 

 

 

 

Kompozitteki 2 yönündeki birim uzama:

Poisson etkisini dikkate aldığımızda değişen değerler E2 ve ν21 dir.

Poisson etkisi ihmal edilmezse etkilenen değerlerin üstüne (*) koyuyoruz.

 

2 Yönünde kompozitteki toplam uzama

 

 

Poisson etkisi ihmal edilmezse:

Poisson etkisi ihmal edilirse:

olarak bulunmuştu.

(3.10b) denkleminden:

(3.13) denkleminden:

(3.10.a) denkleminden:

(2.17.b) denkleminden:

Fark:

 

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

4. Kompozitin Teorik Mukavemeti ve Verim Alma Sınırları

 

124 of 389

124

16.07.2026

Örnek Problem 4.2

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

Örnek 4.1 deki tabaka, şekildeki gibi, kendi boyutlarına uygun sabit bir oyuğun içerisine yerleştiriliyor ve 1 yönünde F= 60kN luk bir bası kuvvetine maruz bırakılıyor. Buna göre; bu tabakanın 1 ve 2 doğrultularında kenar uzunluklarındaki değişimleri hesaplayınız. (Tabakanın ait, arka ve yan yüzeyleri oyukla temas halindedir.).

 

Çözüm:

1 yönündeki gerilme:

Sınırlamadan dolayı 2 yönündeki birim ve toplam şekil değiştirmeler sıfırdır.

 

 

 

1 yönündeki toplam kısalma:

Denk.(2.13.b)’ den

 

 

 

Denk. (2.13.a)’ dan

 

 

 

4. Kompozitin Teorik Mukavemeti ve Verim Alma Sınırları

 

125 of 389

125

16.07.2026

İlk sıcaklığı 23 C olan bir alüminyum plaka şekildeki gibi iki sabit duvar arasına yerleştirilmiştir. Buna göre,

a-) Alüminyum plaka, bu sınır şartlarında 120 oC sıcaklıkta kullanılabilir mi? hesaplayınız.

Örnek Problem 4.3* (video 9)

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

 Malzeme

E �Elastiklik Modülü

νPoisson oranı

αIsıl Genleşme Katsayısı

Çekme/Akma dayanımı

Çelik-fiber (sünek)

210GPa

0,28

10x10-6 1/ oC

800 / 400 MPa

Alüminyum - matris (sünek)

70 GPa

0,27

23x10-6 1/ oC

200/150 MPa

(* Dikkat: Bu örnek ısıl yüklemelerle ilgili formül çıkarmaları da içermektedir.)

Aynı alüminyum plaka, %25 oranında çelik fiberlerle tek yönlü takviye edilerek bir kompozit yapı oluşturulacak ve bu yapı yine iki sabit duvar arasına yerleştirilecektir. Buna göre bu kompozit yapı için, aşağıdaki soruları hesaplamalarla cevaplayınız.

b-)Bu kompozit yapı 120 oC’de kullanılabilir mi?

c-) Sağ duvar kaldırıldığında, kompozit yapı dayanım sınırları içerisinde en fazla hangi sıcaklığa kadar ısıtılabilir?

d-) Sağ duvar kaldırıldığında, izin verilebilir (emniyetli) maksimum sıcaklıkta kompozit yapının matris bileşeninde ortaya çıkacak gerilme değeri ne olur?

4. Kompozitin Teorik Mukavemeti ve Verim Alma Sınırları

126 of 389

126

16.07.2026

a-) Alüminyum plaka 120 oC de sıcaklıkta kullanılabilir mi?

 

 

 

P

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

= 0

 

Alüminyum en fazla akma sınırına kadar ısıtılabilir. Sınır durumda σ = σakma

 

Süperpozisyon prensibine göre, sağ duvarı önce kaldırıp sıcaklığı arttırıyoruz, sonra duvardan gelen P tepki kuvvetini uyguluyoruz.Toplam uzama ( δ ) nın sıfır olmasından hareket ediyoruz.

 

 

 

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

4. Kompozitin Teorik Mukavemeti ve Verim Alma Sınırları

127 of 389

127

16.07.2026

 

 

 

P

 

 

 

b-) %25 oranında çelik fiberlerle tek yönlü takviye edilmesi durumunda aynı çalışma sıcaklığında (120 oC de) plaka kullanılabilir mi?

 

 

 

 

 

 

(4.12)

1 Yönünde Sınırlandırılmış bir ortotropik tabakada, herhangi bir andaki sıcaklık farkı :

a şıkkındaki aynı çözüm yolunu bu sefer ortotropik kompozit yapı için kullanacağız. Değişen tek şeyin Hooke bağıntılarındaki malzeme sabitleri olduğuna dikkat ediniz.

 

 

Son eşitlikten…>>

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

 

 

 

 

 

 

 

4. Kompozitin Teorik Mukavemeti ve Verim Alma Sınırları

128 of 389

128

16.07.2026

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

O halde (4.12) formülünden:

1 Yönünde sınırlandırılmış bir ortotropik tabakaya, mukavemet sınırları içerisinde uygulanabilecek maksimum sıcaklık farkı:

(4.13)

Kompozit sınırlandırılmış durumda bu sıcaklığa kadar kullanılabilir.

Not: Sınırlandırılmış durumda şekil değiştirme tamamen engellenir. Bunun için ise her iki duvarının da olması şarttır.

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

Denk. 4.4’den..>>

 

 

 

 

Denk. 4.3’den..>>

(Bknz: konu 4)

Denk. 3.4’den..>>

Denk. 4.13’den..>>

Denk. 3.34’den..>>

4. Kompozitin Teorik Mukavemeti ve Verim Alma Sınırları

129 of 389

129

16.07.2026

c-) Sağ duvar kaldırıldığında, kompozit yapı dayanım sınırları içerisinde en fazla hangi sıcaklığa kadar ısıtılabilir?

 

 

 

 

 

 

3.14 maddesinde anlatıldığı gibi kompozitin serbest olarak genleşmesine izin verilse dahi, fiber ve matriste, 1 yönünde gerilmeler oluşacaktır. Fiberler, termal uzamaya ilaveten matrisin kendisini çekmesiyle de bir miktar daha uzar.

Kompozitteki toplam uzama

 

Fiberdeki toplam uzama

 

Termal uzama

Matrisin fiberi çekmesi sebebiyle oluşan uzama

=

=

Serbest durumda herhangi bir anda sıcaklık farkı :

: Matrisin fiberleri çekmesinden kaynaklı gerilme

 

(4.14)

Serbest durumda izin verilebilir maksimum sıcaklık farkı:

(4.15)

 

Üstteki eşitlikten

İncelediğimiz örneğin bu c şıkkı için, sağ duvar kaldırıldığından sınırlandırılmamış durum sözkonusudur. 4.15 denkleminden maksimum sıcaklık farkı :

(Sağ duvar kaldırıldığında dayanım sınırları içinde çıkılabilecek maksimum çalışma sıcaklığı)

Not: Sağ veya sol duvarlardan birisi veya ikisi birden kaldırılmış olsa uzamaya izin verilmiş olur ve Serbest durum elde edilir.

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

4. Kompozitin Teorik Mukavemeti ve Verim Alma Sınırları

130 of 389

130

16.07.2026

 

 

 

=

 

Termal uzama

Fiberlerin matrisin uzamasını engellemesi sebebiyle oluşan kısalma

: Fiberlerin matrisin uzamasını engellemeye çalışmasından kaynaklı gerilme

 

(4.16)

 

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

Kompozitteki toplam uzama

Matristeki toplam uzama:

=

d-) Sınırlandırılmamış durumda izin verilebilir maksimum sıcaklıkta matristeki gerilmeyi hesaplayacağız:

Maksimum sıcaklık farkı c şıkkında bulunmuştu. Bu anda matristeki gerilme:

 

 

(4.17)

 

 

Veya 2nci yol

 

 

Serbest durumda ısıl yükleme için:

 

 

 

Denk. 3.5 den :

Dikkat edilirse maksimum sıcaklıkta matrisin akma sınırı (150MPa) aşılmamıştır ve matriste hasar oluşmaz.

 

4. Kompozitin Teorik Mukavemeti ve Verim Alma Sınırları

131 of 389

131

16.07.2026

Örnek Problem 4.4

Demir çubukların betona yerleştirilmesiyle elde edilmiş 12cm çapında, 24cm uzunluğunda silindirik bir donatı numunesi, alt ve üst kısımlarından iki silindirik rijid levha arasına yerleştirilerek basma testine tabi tutuluyor. Test sırasında bası kuvveti P1 =700kN iken numunenin boyunda 0,4mm lik bir çökme (kısalma) ölçülmüştür. Buna göre,

P1

φ D = 12cm

24cm

 

E(GPa)

ν

σmax (MPa)

Demir

200

0,3

400

Beton

32

0,2

65

a-) Bu malzeme aniztropik malzeme tiplerinden hangi özel tipe girer?

(Cevap: Enine İzotropik Malzeme)

c-) Bu numunede 700kN luk bası kuvveti için betondaki ve demir çubuklardaki gerilmeleri hesaplayınız.

(Cevap: betondaki gerilme: -53,34MPa, demirdeki gerilme : -333.4MPa)

d-) Numunenin dayanabileceği maksimum bası kuvvetini teorik olarak hesaplayınız. (Cevap: 839,66kN)

e-) Aynı malzeme özelliklerine sahip, 1m x 0.5 m lik dikdörtgen kesitli bir kolonda, 24mm çaplı demir çubuklardan kaç tane kullanılmalıdır? (Cevap: 34 tane)

b-) Numune çapındaki daralmayı bulunuz. (Cevap: 40,56x10-3mm)

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

4. Kompozitin Teorik Mukavemeti ve Verim Alma Sınırları

132 of 389

132

16.07.2026

  • Dayanım açısından düşündüğümüzde, matrisi fiberlerle takviye etmekteki hedefimiz matristen daha dayanıklı bir yapı elde etmektir.
  • Bunun için ise fiber oranının belirli sınır değerlerin üstünde kalması gerekir.
  • Aksi taktirde yapılacak bir kompozit üretiminin hiçbir faydası ve anlamı olmayacaktır.

4.8 Kompozitten Verim Alma Sınırları

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

4. Kompozitin Teorik Mukavemeti ve Verim Alma Sınırları

  • Şimdi bu sınır değerlerin teorik olarak nasıl hesaplandığını göreceğiz:..>>

133 of 389

 

133

16.07.2026

 

0

 

Kopma Anında kompozitin mukavemeti:

(4.18)

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

4. Kompozitin Teorik Mukavemeti ve Verim Alma Sınırları

 

 

 

 

 

 

kompozit

matris

kopma

kopma

d

e

 

(Unutmayın: 4.18 denklemi fiberlerin yük taşımadığı ve hemen koptuğu durum için geçerlidir.)

134 of 389

134

16.07.2026

 

 

veya

 

 

(4.18)

=

(4.4)

birim uzamalar cinsinden :

(4.19a)

(4.19b)

 

olduğunda fiberler yük taşır denir.

 

4.2, 4.3 ve 4.5 denklemleri dikkate alınarak,

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

4. Kompozitin Teorik Mukavemeti ve Verim Alma Sınırları

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

koma

 

 

fiber

kompozit

matris

kopma

kopma

kopma

a

b

c

d

135 of 389

135

16.07.2026

 

 

 

 

 

 

 

veya

birim uzamalar cinsinden

 

olduğunda kompozitten verim alınır.

 

Daima geçerlidir.

(4.20a)

(4.20b)

Üstteki eşitlikten,

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

4. Kompozitin Teorik Mukavemeti ve Verim Alma Sınırları

(4.4) denklemi

136 of 389

4.8.3 Fiber Hacim Oranı – Kompozit Mukavemeti Diyagramı

136

16.07.2026

Bu 4ncü konuda anlatılanların grafiksel özeti yanda görülmektedir.

Önemli noktalar:

  1. 0 < Vf < Vfmin bölgesinde:

fiberler hemen kopar ve tüm yükü matris taşır. Kompozit mukavemeti matrisin hasara uğradığı an kabul edilir.

  1. Vfmin< Vf < Vfcr bölgesinde:

fiberler yük taşır ancak kompozitten verim alınmaz.

  1. Vfcr < Vf <1 bölgesinde:

fiberler yük taşır ve kompozitten verim alınır.

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

4. Kompozitin Teorik Mukavemeti ve Verim Alma Sınırları

 

 

Matris Baskın

Fiber Baskın

 

 

 

 

 

 

 

 

Diyagramı farklı durumlar için yorumlamaya çalışın.

137 of 389

137

16.07.2026

Örnek 4.5

Her ikisi de gevrek karekter gösteren matris ve fiber malzemelerden tek yönlü takviyeli bir ortotropik tabakada üretilmiştir. Tabakanın boyutları 400mm x 400mm x 8mm olup, malzeme özellikleri üstteki tabloda verilmiştir. Yapıda %25 oranında fiber kullanılmıştır. Buna göre;

a) Fiberlerin yük taşıyıp taşıyamayacağını,

b) Kompozitten verim alınıp alınamayacağını belirleyiniz.

c-) Bu yapının 1 ve 2 yönlerinde taşıyabileceği maksimum çeki kuvvetlerini hesaplayınız.

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

4. Kompozitin Teorik Mukavemeti ve Verim Alma Sınırları

 

138 of 389

138

16.07.2026

Çözüm:

b) Kritik fiber oranı

a) Minimum fiber oranı

 

 

(4.19b) denkleminden:

(4.20b) denkleminden

 

 

 

 

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

4. Kompozitin Teorik Mukavemeti ve Verim Alma Sınırları

139 of 389

139

16.07.2026

Fiber mukavemeti:

c-)

 

 

 

 

 

F1max

F1max

A1

= 55,575 x 400 x 8

4.5 konusunda açıklandığı gibi, 2 yönünde kompozitin mukavemeti matrisin mukavemetine eşit olur.

Matris mukavemeti:

Fiberlerin kopma anında matristeki gerilme:

1 yönünde Kompozit Mukavemeti:

1 Yönünde uygulanabilecek maksimum çeki kuvveti :

2 Yönünde uygulanabilecek maksimum çeki kuvveti :

 

 

F2max

F2max

A2

2 yönünde Kompozit Mukavemeti:

 

 

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

4. Kompozitin Teorik Mukavemeti ve Verim Alma Sınırları

 

140 of 389

140

16.07.2026

5

ORTOTROPİK MEKANİK ÖZELLİKLERİN DENEYSEL TESPİTİ

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

(Videolar: 5a ve 5b)

141 of 389

141

16.07.2026

5.1 Amaç ve Kapsam

izotropik bir malzemenin herhangi bir özelliği sadece deneysel ölçümlerle tespit edilebilmesine rağmen, ortotropik bir kompozit malzemenin mekanik özellikleri 4ncü konuda anlatıldığı üzere teorik olarak (bileşenlerinin özellikleri bilinirken) hesaplanabilmektedir. Bununla birlikte kompozit üretimi sırasında olması muhtemel malzeme içi kusurlar gibi faktörlerin etkileri teorik hesaplamalarda göz ardı edilmektedir. Deneysel ölçümlerde ise bu faktörlerin etkileri de sonuçlara yansımakta ve dolayısıyla bu sonuçlar gerçeğe çok daha yakın çıkmaktadır. Bu sebeple diğer malzemelerde olduğu gibi, kompozitlerde de esas olan deneysel olarak malzeme özelliklerinin tespit edilmesidir.

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

Ortotropik özellik gösteren tek yönlü, sürekli fiber takviyeli bir kompozitte mekanik özelliklerin (E1 , E2 , E3 , G12 , ν12 ) deneysel ölçümlerle nasıl elde edildiğini detaylarıyla izah etmektir.

Bu bölümde amacımız;

5. Ortotropik Mekanik Özelliklerin Deneysel Tespiti

142 of 389

142

16.07.2026

5.2 İzotropik Malzemelerde Mekanik Özelliklerin Deneysel Tespitini Hatırlayalım:

İzotropik malzemelerde çekme testi sayesinde,

  • Elastiklik modülü ( E ),
  • Poisson oranı (ν),
  • Plastik bölge eğrisi,
  • Akma (σa) ,çekme (σç) mukavemetleri deneysel olarak elde edilebilmektedir. (Çekme mukavemetinden sonra numune çok hızlı şekilde uzayıp aniden kopar. Bu nedenle kopma anındaki σk gerilmesinin bir önemi yoktur.)
  • Çekme numunesi malzeme üzerinden herhangi bir doğrultuda çıkarılabilir. Zira malzeme izotropik olduğundan tüm doğrultularda özellikler aynıdır.

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

  • Aynı deneyde elastik bölgede birden fazla an için ölçümler alınır.
  • Diğerlerinden çok farklı ölçümler elimine edilir ve hesaplamaya katılmaz.
  • Aynı deneyde ölçümlerle elde edilen birbiriyle uyumlu değerlerin ortalaması alınır.
  • Farklı numuneler için de deneyler yapılarak, tüm numunelerin ortalamalarının genel ortalaması alınır.

5. Ortotropik Mekanik Özelliklerin Deneysel Tespiti

(öncelikle 1.11.5 konusunu inceleyiniz.)

143 of 389

143

16.07.2026

  • Çekme test numunesi üzerine, en az 2 tane gerinim ölçer yapıştırılmalıdır.
  • Gerinim ölçerin ingilizcesi: strain-gauge (– «sitireyn geyç» diye okunur)
  • Bir gerinim ölçer kendi yapıştırma doğrultusundaki ε birim uzamayı ölçer.
  • Bu şekilde (εx, εy ) değerleri bu iki gerinim ölçerle ile ölçülmüş olur.
  • Kayma açısı (γ) gerinim ölçerlerle ölçülemez.
  • Gerinme ve gerinim terimleri eş anlamlıdır. Straingauge’in tercümesi olarak ticari ürün pazarında kullanılan «gerinim ölçer» terimi tercih edilmiştir.

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

Gerinim Ölçerler

(Straingauge’ler)

5. Ortotropik Mekanik Özelliklerin Deneysel Tespiti

 

Ekstonsometre

Gerinim ölçerin alternatifi:

 

5.2.1 Gerinim Ölçerler:

Gerinmeleri ölçmek için kullanılan sensörlerdir.

144 of 389

144

16.07.2026

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

y yönünde çekme testi uygulanırken;

b,c …. n gibi farklı anlar için aşağıdaki işlemler sırasıyla yapılır:

5. Ortotropik Mekanik Özelliklerin Deneysel Tespiti

 

 

6) Akma mukavemeti:

 

 

 

 

Py

Py

Py

 

Pyb

Pyc

 

 

Pk

Pa

Pç

5.2.2 İzotropik malzemeler için Test Aşamalarını Hatırlayalım:

145 of 389

145

16.07.2026

5.2.3 Çekme testinde 3ncü gerinim ölçer kullanılırsa;

 

  • 5.1a denkleminden γxy çekilip hesaplanır.

 

  • Çünkü mohr çemberi soldan y eksenine teğet olur. R= τ45y / 2

 

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

 

 

  • Gerinme dönüşüm formülü
  • Genelde θ' = 45o seçilir.

(5.1b)

Kartezyen koordinatlar (x-y) için:

Lokal koordinatlar (1-2) için:

(5.1a)

5. Ortotropik Mekanik Özelliklerin Deneysel Tespiti

Mohr Çemberi

  • Çekme testi sonucunda bulunan G değeri bu teorik formülden elde edilecek değere eşit veya yeterince yakın çıkmalıdır.

 

  • Test sırasında farklı anlar için G değerleri bulunup ortalaması alınır.

146 of 389

146

16.07.2026

1: Tabaka düzleminde, fiber doğrultusuna paralel eksen (along the fiber axis)

2: Tabaka düzleminde, fiber doğrultusuna dik eksen (paralel to the plane of the lamina but perpendicular the fiber axis)

3: Tabaka Kalınlığı doğrultusundaki eksen (perpendicular to the plane of lamina and fiber axis)

5.3.1 Lokal Eksen Takımı:

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

Tek yönlü ve sürekli fiber takviyeli, bir kompozit tabakada,

5.3.2. Global eksen Takımı: Tabakalı kompozitlerde tüm yapıyı temsil eden Kartezyen (x,y,z) eksenlere denir.

5. Ortotropik Mekanik Özelliklerin Deneysel Tespiti

Tabakalı kompozitlerin herbir tabakasının kendisine özgü lokal eksenleri (1,2,3) vardır.

147 of 389

147

16.07.2026

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

 

5.4.1-) Tabakadan 1 doğrultusunda numune çıkarılır.

5.4.2-) 1 ve 2 doğrultusunda gerinim ölçerler yapıştırılır.

5.4.3-) Numune çekme cihazına bağlanır.

5.4.4-) Çekme Testi Yapılır

P-ΔL1 diyagramı cihazdan ölçülür.

1 Yönünde Çekme Testi yapılır. Aşağıdaki adımlar sırasıyla takip edilmelidir:

  • Çekme cihazından okunan P1 kuvvet değerleri numune için doğrudur ancak, cihazdan okunan ΔL1 uzama değerleri doğru değildir. Çünkü cihazın çenelerinin elastik uzama etkisi de cihazdan okunan ΔL1a , ΔL1b ,…değerleri içinde yer alır ve bu şekilde ε1= ΔL1 /L1 denkleminin kullanılması yanlış olur. Bu sebeple numune üzerine gerinim ölçerler yapıştırılarak (ε1, ε2) değerleri doğrudan ölçülür. Veya gerinim ölçerler yerine ekstonsometre kullanılarak numune üzerinden ΔL1a , ΔL1b ,.. değerleri doğru olarak okunmalıdır.

(Numune kalınlığı, plaka kalınlığı ile eşit olmalıdır.)

5. Ortotropik Mekanik Özelliklerin Deneysel Tespiti

5.4.5 adımı..>>

L1

 

148 of 389

148

16.07.2026

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

5.4.5) Gerilme – Gerinme Diyagramı ve buradan E1, ν12, XT değerlerinin elde edilmesi

a, b, …. n gibi farklı anlar için aşağıdaki işlemler sırasıyla yapılır:

5. Ortotropik Mekanik Özelliklerin Deneysel Tespiti

 

 

6) Kırılma (kopma) anındaki kuvvetten (Pult) malzemenin 1 yönündeki deneysel çekme (Tension) mukavemeti bulunur:

 

L1

149 of 389

149

16.07.2026

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

 

5.5.1-) Tabakadan 2 doğrultusunda numune çıkarılır.

5.5.2-) 1 ve 2 doğrultusunda gerinim ölçerler yapıştırılır.

5.5.3-) Numune çekme cihazına bağlanır.

5.5.4-) Çekme Testi Yapılır

P2-ΔL2 diyagramı cihazdan ölçülür.

2 Yönünde Çekme Testi yapılır. Aşağıdaki adımlar sırasıyla takip edilmelidir:

(Numune kalınlığı, plaka kalınlığı ile eşit olmalıdır.)

5. Ortotropik Mekanik Özelliklerin Deneysel Tespiti

5.5.5 adımı..>>

L2

 

Çekme cihazından okunan P2 kuvvet değerleri numune için doğrudur ancak, cihazdan okunan ΔL1 uzama değerleri doğru değildir. Çünkü cihazın çenelerinin elastik uzama etkisi de cihazdan okunan ΔL2a , ΔL2b ,…değerleri içinde yer alır ve bu şekilde ε2= ΔL2 /L2 denkleminin kullanılması yanlış olur. Bu sebeple numune üzerine gerinim ölçerler yapıştırılarak (ε1, ε2) değerleri doğrudan ölçülür. Veya gerinim ölçerler yerine ekstonsometre kullanılarak numune üzerinden ΔL2a , ΔL2b ,.. değerleri doğru olarak okunmalıdır.

150 of 389

150

16.07.2026

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

5.5.5-) Gerilme – Gerinme Diyagramı ve buradan E2, ν21, YT değerlerinin elde edilmesi

 

6. Kırılma anındaki kuvvetten (P2-ult) malzemenin

2 yönündeki deneysel çekme (Tension) mukavemeti bulunur:

 

 

a, b, …. n gibi farklı anlar için sırasıyla aşağıdaki işlemler sırasıyla yapılır:

5. Ortotropik Mekanik Özelliklerin Deneysel Tespiti

L2

151 of 389

151

16.07.2026

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

 

5. Ortotropik Mekanik Özelliklerin Deneysel Tespiti

152 of 389

152

16.07.2026

Bu formülde i=1, j=2 alınarak deneysel olarak elde edilen E1, E2, ν12, ν21 değerlerinin sağlaması yapılabilir.

 

Deneyler doğru yapılmış ise bu denklemin de yaklaşık da olsa sağlanması gerekir. Eğer bu denklem sağlanmıyorsa, deneylerdeki ölçümlerde veya hesaplamalarda hata yapılmış olabilir ve bunlar tekrar kontrol edilmelidir.

 

Ortotropik bir kompozit tabaka için geçerli olan (3.13) denklemi:

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

5.6 Çeki Testleri İçin Deneysel Ölçümlerin Sağlaması

5. Ortotropik Mekanik Özelliklerin Deneysel Tespiti

153 of 389

153

16.07.2026

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

5.7 Kayma Modülü (G12) ve Kesme Mukavemeti (S) için Deneysel Tespit Yöntemleri

45°

5.7.1.1) Tabakadan liflerle 45° açı yapacak şekilde numune çıkarılır.

5.7.1. Off – Axis Yöntemi (G12 bulunur):

5.7.1.2) x doğrultusunda bir gerinim ölçer yapıştırılır.

5.7.1.3) Numune çekme cihazına bağlanır.

5.7.1.4) Çekme Testi Yapılır. Px- ΔLx diyagramı cihazdan ölçülür.

(Numune kalınlığı, plaka kalınlığı ile eşit olmalıdır.)

 

(5.2)

Bu yöntemde S değeri hesaplanmaz. Üstteki 5.2 nolu dönüşüm bağıntısından G12 çekilerek hesaplanır. Bunun için 5.2 bağıntısındaki tüm diğer değerler önceden tespit edilmiş olmalıdır. E1, E2, ν12 değerlerinin deneysel olarak önceden bulunduğunu kabul ediyoruz. θ = 45o seçiyoruz. x yönündeki Elastiklik Modülü (Ex) ise aşağıda adımları açıklanan deneysel yöntemle bulunur.

5. Ortotropik Mekanik Özelliklerin Deneysel Tespiti

5.4 maddesinde açıklandığı gibi cihazdan okunan ΔLx değerlerinin içinde cihazın çenelerinin de etkisi olduğundan, bir gerinim ölçer kullanılarak numune üzerinden doğrudan ölçüm yapılır ve εx değerleri elde edilir.

 

154 of 389

154

16.07.2026

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

5.7.1.5) Gerilme – Gerinme Diyagramı ve buradan Ex değerinin elde edilmesi

 

 

a, b, …. n gibi farklı anlar için sırasıyla aşağıdaki işlemler yapılır:

*5.4 ve 5.5 maddelerinde yapılan açıklamalar (önemli noktalar) bu test için de geçerlidir.

 

5. 5.2 denkleminden G12 çekilir ve hesaplanır

(5.3)

5. Ortotropik Mekanik Özelliklerin Deneysel Tespiti

155 of 389

155

16.07.2026

r

 

t

T

T

45o

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

5.7.2.a Burulma Tüpü (Torsional Tube) Test Yöntemi (G12 ve S bulunur)

 

  1. Farklı anlar için ölçülen T ve ε45o değerleri 5.4 denkleminde yerine koyularak herbir an için G12 değeri belirlenir ve genel ortalama alınarak malzemenin kayma modülü (G12 )değeri elde edilir.

(5.4)

 

Ortalama kesit alanı:

  1. Hasar anındaki burulma momenti (Tult ) cihazdan okunarak, malzemenin kesme mukavemeti 5.5 denkleminden hesaplanır:

(5.5)

Bu formüllerin nasıl elde edildiği bir sonraki sayfada açıklanmıştır..>>

  1. Bu yöntemde, öncelikle ‘‘r’’ ortalama yarıçapında, ‘‘ t’’ cidar kalınlığında, içi boş, silindirik (tüp veya boru şeklinde) bir numune hazırlanmalıdır.
  2. Numunenin silindir ekseni boyunca sürekli fiberlerle takviye edilmiş olması gerekir.
  3. Silindir dış yüzeyine yatayla 45° açı yapacak şekilde bir gerinim ölçer yerleştirilir.
  4. Numune burulma test cihazına bağlanır.

5. Ortotropik Mekanik Özelliklerin Deneysel Tespiti

 

Burulma Test cihazı

156 of 389

156

16.07.2026

T = T

T

dA

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

5.7.2.b Burulma tüpü yönteminde kullanılan formüllerin çıkarılması:

 

I-I kesiti –sol kısmı

 

T

T

45o

I

B

a

b

I

1

B

I-I kesiti

 

(ortalama kayma gerilmesi)

 

(5.1.b) deki Gerinme Dönüşüm bağıntısı :

 

 

 

 

 

 

 

 

( 2.17 )denklemindeki Hooke bağıntılarından;

 

 

 

 

 

 

(ortalama alan)

5. Ortotropik Mekanik Özelliklerin Deneysel Tespiti

 

 

(kesme mukavemeti)

1-2 düzlemindeki Rijitlik Modülü:

(5.4)

(5.5)

 

T = T

 

 

 

 

r

ds=rdα

dα

dA=t.ds=trdα

t

 

 

Kesitteki toplam iç moment:

 

 

 

 

B

 

dA=tds

t

ds

157 of 389

157

16.07.2026

 

a

a

a-a kesiti

çentik kesit alanı:

A=c.t

Σ Fy =0

5. Ortotropik Mekanik Özelliklerin Deneysel Tespiti

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

  1. Aparat ve numune birlikte bu haliyle çekme cihazına bağlanır ve P bası yükü uygulanır. P bası yükleri çentik ekseninden eşit mesafede ve zıt yönde olmalıdır. Bu durumda aparatların çentiğe yakın olan numuneye temas kısımları arasında eşit P1 kuvvetleri, uzak temas kısımlarında ise P2 kuvvetleri oluşacaktır.

Σ Fy =0

5.7.3 Iosipescu Yöntemi (G12 ve S bulunur.)

  1. Bu yöntemde şekildeki gibi lifler doğrultusunda V çentikli özel bir numune hazırlanır.

 

  1. Numuneye şekideki gibi fiber ekseni ile 45°açı yapacak şekilde bir gerinim ölçer yapıştırılır.

158 of 389

158

16.07.2026

5. Numunenin a-a kesitinin sol kısmının dengesi incelenirse; çentik kesitini de içeren numune orta bölgesinde kesme kuvvetinin V = P olduğu anlaşılır.

 

( 2.17 )denkleminden;

 

(5.1.b) denkleminden:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

(5.6)

(5.7)

 

5. Ortotropik Mekanik Özelliklerin Deneysel Tespiti

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

a-a kesiti

A=c.t

a

a

6. Hesaplamalar: Çentik kesitinde eğilme momenti M=0 olduğundan, normal gerilmeler oluşmayacaktır (σ12=0).

;

Çentik kesitindeki bir D noktasındaki durum:

 

 

D

D

159 of 389

159

16.07.2026

Iosipescu Aparatları ve Test Düzeneği

5. Ortotropik Mekanik Özelliklerin Deneysel Tespiti

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

160 of 389

160

16.07.2026

Örnek 5.1: Yeni üretilmiş, tek yön fiber takviyeli bir tabakadan, şekildeki gibi 2cm genişliğinde, 0.4cm kalınlığında bir numune çıkarılıyor ve çekme testine tabi tutuluyor. Numunenin üzerine şekildeki doğrultularda a ve b straingage leri yapıştırılmıştır. Malzemenin gevrek (kırılgan) ve lineer elastik olduğu çekme diyagramından anlaşılıyor. Test sırasında farklı anlarda ölçülen değerler tabloda gösterildiği gibidir. Buna göre, sadece bu ölçümü dikkate alarak, malzemenin E1,E2,ν12, ν21, G12, XT, YT, S değerlerinden mümkün olanlarını belirleyiniz.

P (kN)

ε a

ε b

3,2

6,1x10-4

-1,1x10-5

6,6

12,7x10-4

-2,4x10-5

8,2

16,3x10-4

-3,1x10-5

11,2

29,2x10-4

-4,3x10-5

18,9

(kopma)

35,8x10-4

-7,8x10-5

Çözüm:

Liflere dik yani 2 yönünde bir çekme testi yapıldığı için E2, ν21 ve YT değerleri deney sonucunda elde edilir. (5.5 maddesinde anlatılmıştır)

a: 2 yönü, b: 1yönüdür.

( 2.15b )denkleminden:

 

 

( 3.12.b )denkleminden:

 

 

5. Ortotropik Mekanik Özelliklerin Deneysel Tespiti

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

 

 

 

161 of 389

161

16.07.2026

 

 

Ölçüm No

P (kN)

ε2

ε1

  • 1

3,2

6,1x10-4

-1,1x10-5

  • 2

6,6

12,7x10-4

-2,4x10-5

  • 3

8,2

16,3x10-4

-3,1x10-5

X 4

11,2

29,2x10-4

-4,3x10-5

  • 5

Pult = 18,9

(kopma)

35,8x10-4

-7,8x10-5

 

Ölçümler (soruda verilmişti)

Hesaplamalar

 

 

  • 4 nolu ölçümler, diğerlerinden çok farklı olduğundan hesaba katılmaz.

5. Ortotropik Mekanik Özelliklerin Deneysel Tespiti

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

  • Kopma anındaki gerilme değeri aynı zamanda, kopma mukavemeti (YT) değerine eşittir.

162 of 389

162

16.07.2026

Örnek 5.2

Iosipescu Metodu ile yapılacak deneyde, gevrek, tek yön sürekli fiber takviyeli bir tabakadan çıkarılmış numunenin çentik aralığı c = 1cm, numune kalınlığı t = 1mm dir. Deney sırasında bu numuneden farklı anlar için okunan ölçümler aşağıdaki tabloda verilmiştir. Buna göre, bu numunenin rijitlik modülü (G12 ) ve kesme mukavemeti (S) değerlerini tespit ediniz.

P (N)=

180

272

534

Pult = 725 (hasar anı)

ε45 =

2x10-4

3,4x10-4

6,3x10-4

8,5x10-4

Anlık Ölçümler

 

Çözüm:

Hesaplamalar

 

5. Ortotropik Mekanik Özelliklerin Deneysel Tespiti

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

(MPa)

(MPa)

163 of 389

163

16.07.2026

Örnek 5.3: Off-axis deneyi ile bir kompozit malzemenin 1-2 düzlemindeki rijitlik modülü (G12) tespit edilecektir.

Malzemenin daha önceden bulunan özellikleri : E1 =26GPa, E2 = 6GPa, ν12 = 0.25

Test sırasında okunan değerler:

15kN

Ölçüm No:

1

2

3

4

5

P(N) =

2000

4600

8400

12800

18000

ΔL(mm) =

0,21

0,49

0,87

1,3

2,2

Bu amaçla kesiti : A = 100mm2, Boyu : L = 10cm olan, 45o lik fiber yönlendirmesine sahip bir test numunesine x yönünde çekme testi uygulanmıştır. Test sırasında çekme cihazından okunan anlık değerler alttaki tabloda verilmiştir. ΔL toplam uzama değerlerinin sadece numuneye ait olduğunu kabul ederek; G12 değerini bu ölçümlerden elde ediniz.

 

5. Ortotropik Mekanik Özelliklerin Deneysel Tespiti

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

164 of 389

164

16.07.2026

KOMPOZİTLERDE

HOOKE ve

DÖNÜŞÜM BAĞINTILARI

(ORTOTROPİK BİR TABAKADA GERİLME-ŞEKİL DEĞİŞTİRME HESAPLAMALARI)

6.

(Video 6 .)

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

165 of 389

165

16.07.2026

6.1 Bu bölümde amacımız: Ortotropik özellik gösteren kompozit bir levhada, global eksenlerdeki gerilmeleri ve şekil değiştirmeleri hesaplamamızı sağlayan Hooke ve dönüşüm bağıntılarını elde etmektir. İnceleme, düzlem gerilme durumu için yapılacak olup, kompozit tabakanın lokal eksenlere göre mekanik özellikleri (E1 , E2 , ν12 , G12 ) biliniyor kabul edilecektir. Konu içinde ayrıca örnekler çözülecektir.

1-2: lokal eksen takımı, x-y: global eksen takımı

6. Kompozitlerde Hooke ve Dönüşüm Bağıntıları (Tek Tabakada Gerilme-Şekil Değiştirme Hesaplamaları)

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

θ: Fiber yönlendirme açısı,

166 of 389

166

16.07.2026

Ortotropik bir tabaka için 1-2 (lokal) eksenlerine göre gerilmelerle-şekil değiştirmeler arasındaki bağıntılar (yani Hooke bağıntıları) yanda tekrar yazılmıştır. (2nci konuda anlatılmıştı)

 

 

 

veya

6.2 Lokal Koordinatlarda Hooke Bağıntılarını Hatırlayalım:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

,

,

,

,

,

,

,

Denklem 2.17 den;

Not: 2nci konuda geçen [C] matrisi burada [Q] ile ifade edilmiştir. [C] = [Q]

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

6. Kompozitlerde Hooke ve Dönüşüm Bağıntıları (Tek Tabakada Gerilme-Şekil Değiştirme Hesaplamaları)

167 of 389

167

16.07.2026

x-y global eksen takımına göre gerilmeler ile şekil değiştirmeler arasındaki Hooke bağıntıları ise şu şekilde ifade edilebilir:

 

 

 

 

6.3 Global Koordinatlarda Hooke Bağıntılarının Çıkarılması:

(6.1)

(6.2)

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

6. Kompozitlerde Hooke ve Dönüşüm Bağıntıları (Tek Tabakada Gerilme-Şekil Değiştirme Hesaplamaları)

Püf Noktası 4:Hooke bağıntıları x-y global eksenlere göre aranmasına rağmen, malzeme özellikleri 1-2 lokal eksenlere göre bilinmektedir.

168 of 389

168

16.07.2026

 

Gerinme (Şekil Değiştirme)

Dönüşüm Bağıntıları:

 

Gerilme Dönüşüm Bağıntıları:

 

Şimdi amacımıza ulaşmak için hesaplarımıza devam ediyoruz:

( Bu denklemler statik dengeden elde edilmektedir ve malzeme özelliklerine bağlı değildir. Tüm malzeme tipleri için geçerlidir. Mukavemet dersinde gösterilmektedir.)

(6.3a-c)

(6.4a-c)

(a)

(b)

(c)

(a)

(b)

(c)

 

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

6. Kompozitlerde Hooke ve Dönüşüm Bağıntıları (Tek Tabakada Gerilme-Şekil Değiştirme Hesaplamaları)

169 of 389

Ortotropik bir tabaka için:

169

16.07.2026

 

 

 

 

 

Bu durumda 6.3 denklemleriden gerilme dönüşüm bağıntıları 1-2 yönleri için yazılırsa:

Şimdi bu denklemleri matris formatında yazacağız:

6.5 denklemlerini matris formatinda artık şu şekilde yazabiliriz:

 

(6.5a-c)

 

(6.6)

(6.7)

Bir [T] dönüşüm matrisi tanımlarız:

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

6. Kompozitlerde Hooke ve Dönüşüm Bağıntıları (Tek Tabakada Gerilme-Şekil Değiştirme Hesaplamaları)

 

 

olmak üzere:

170 of 389

170

16.07.2026

 

 

Veya;

(6.8)

(6.9)

 

 

 

Benzer şekilde gerinme dönüşüm bağıntıları aynı formatta yazılabilir.

(6.10a-c)

 

 

(6.11)

(6.12)

veya;

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

6. Kompozitlerde Hooke ve Dönüşüm Bağıntıları (Tek Tabakada Gerilme-Şekil Değiştirme Hesaplamaları)

171 of 389

171

16.07.2026

 

 

 

 

 

 

 

Denklem 6.11’den

 

,

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

6. Kompozitlerde Hooke ve Dönüşüm Bağıntıları (Tek Tabakada Gerilme-Şekil Değiştirme Hesaplamaları)

 

 

 

Denklem 6.8 i tekrar ele alırsak;

 

 

 

 

 

 

İndirgenmiş Rijitlik Matrisi:

172 of 389

172

16.07.2026

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Bir önceki sayfadaki çoklu matris çarpımı işlemi yapıldığında

indirgenmiş rijitlik matrisi ve terimleri şu şekilde bulunur:

(6.13)

(6.14a-f)

(a)

(b)

(c)

(d)

(e)

(f)

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

6. Kompozitlerde Hooke ve Dönüşüm Bağıntıları (Tek Tabakada Gerilme-Şekil Değiştirme Hesaplamaları)

173 of 389

173

16.07.2026

 

 

 

 

 

 

 

 

 

işlemiyle aşağıdaki şekilde elde edilir.

 

(6.15)

(6.16a-f)

(a)

(b)

(c)

(d)

(e)

(f)

 

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

6. Kompozitlerde Hooke ve Dönüşüm Bağıntıları (Tek Tabakada Gerilme-Şekil Değiştirme Hesaplamaları)

174 of 389

174

16.07.2026

 

 

 

 

 

 

 

 

6.5 ÖZET

Hooke Bağıntıları

Dönüşüm Bağıntıları

 

Not:

İleride anlatılacak tabakalı kompozitlerin hesaplarında indirgenmiş matrisleri kullanılması kaçınılmazdır.

Lokal Koordinatlarda:

Global Koordinatlarda:

Gerilmeler arasında

Gerinmeler arasında

(6.1)

(6.2)

(6.7)

(6.8)

(6.11)

(6.12)

(2.16a)

(2.16b)

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

6. Kompozitlerde Hooke ve Dönüşüm Bağıntıları (Tek Tabakada Gerilme-Şekil Değiştirme Hesaplamaları)

175 of 389

175

16.07.2026

Örnek 6.1 45o lik fiber yönlendirme açısına sahip bir noktasında şekilde gösterilen düzlem gerilme durumu ortaya çıkmıştır. Buna göre global şekil değiştirmeleri (gerinmeleri) hesaplayınız.

 

σ1

= 30MPa

σ2

= -10MPa

τ12

= -30MPa

ε1

= 2,21x10-4

ε2

= -5,64x10-4

γ12

= -75x10-4

 

 

 

 

 

εx

= 35,7x10-4

εy

= -39,2x10-4

γxy

= 7,85x10-4

 

 

 

Öncelikle lokal gerilmeleri Denk. 6.7 den bulalım:

 

Denk. 2.16b den lokal gerinmeler:

 

 

Denk. 6.12 den global gerinmeler:

 

 

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

6. Kompozitlerde Hooke ve Dönüşüm Bağıntıları (Tek Tabakada Gerilme-Şekil Değiştirme Hesaplamaları)

q

176 of 389

176

16.07.2026

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Denk. 6.2 den global gerinmeler hesaplanır:

Önce Normal [S] matrisinin terimleri hesaplanır:

 

 

 

,

,

 

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

6. Kompozitlerde Hooke ve Dönüşüm Bağıntıları (Tek Tabakada Gerilme-Şekil Değiştirme Hesaplamaları)

Benzer Şekilde:

,

,

 

177 of 389

177

16.07.2026

 

 

 

 

 

E1

E2

ν12

G12

140 GPa

36 GPa

0,28

14 GPa

Kompozit Malzemeye Ait Mekanik Malzeme Özellikleri

Örnek 6.2

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

6. Kompozitlerde Hooke ve Dönüşüm Bağıntıları (Tek Tabakada Gerilme-Şekil Değiştirme Hesaplamaları)

178 of 389

178

16.07.2026

 

Önce Minör Poisson Oranını hesaplayalım :

 

 

Gerinim ölçerler’in yerleştirilme yönlerine baktığımızda;

 

 

Lokal Gerinmeler

 

 

Denk. 5.1b yi hatırlarsak:

 

 

 

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

6. Kompozitlerde Hooke ve Dönüşüm Bağıntıları (Tek Tabakada Gerilme-Şekil Değiştirme Hesaplamaları)

179 of 389

179

16.07.2026

 

 

Lokal Gerilmeler :

Denk. 2.16a’ dan lokal gerilme değerlerini hesaplayalım:

 

 

 

 

Denk. 2.7d’ den [Q] matrisinin terimleri:

 

 

 

Global Gerinmeler

Denk. 6.12’ den global gerinmeler:

 

Denk. 6.8’ den global gerilmeler:

 

Global Gerilmeler

 

 

(İndirgenmiş matrisler kullanlarak)

veya 2.Yol

(Denk. 6.2 ’den )

(Denk. 6.1’den )

İndirgenmiş matrisler sebebiyle 2.Yol daha uzundur.

c: cos50o, s=sin50o olmak üzere

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

6. Kompozitlerde Hooke ve Dönüşüm Bağıntıları (Tek Tabakada Gerilme-Şekil Değiştirme Hesaplamaları)

180 of 389

6.6 Sıcaklık Etkisinin Dahil olduğu Hooke Bağıntıları

180

16.07.2026

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

ΔT

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Bir kompozit tabakada, düzlem gerilme durumunda, 1 ve 2 yönlerinde çeki kuvvetlerinin yanısıra, tabakanın sıcaklığı da ΔT kadar arttırılırsa oluşan gerinme değerlerini süperpozisyon yöntemi ile Hooke bağıntılarından aşağıdaki gibi hesaplarız:

ΔT

P2

P1

P2

P1

P1

P1

P2

P2

6. Kompozitlerde Hooke ve Dönüşüm Bağıntıları (Tek Tabakada Gerilme-Şekil Değiştirme Hesaplamaları)

181 of 389

181

16.07.2026

 

 

 

 

Düzlem gerilme durumu için sıcaklığın dahil olduğu Hooke bağıntısı:

Matris formatında yazarsak:

 

 

 

 

(6.17.a)

(6.18.a)

Ortotropik veya daha özeli olan enine (transversly) izotropik malzemeler için; lokal eksenlerde α12 = 0 ’dır.

Yani sıcaklık değişiminin kayma şekil değişimine ve kayma gerinimine etkisi yoktur.

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

 

 

 

 

(6.17.b)

 

 

(6.18.b)

Lokal gerinmeler:

Lokal gerilmeler:

Global gerinmeler:

Global gerilmeler:

6. Kompozitlerde Hooke ve Dönüşüm Bağıntıları (Tek Tabakada Gerilme-Şekil Değiştirme Hesaplamaları)

182 of 389

182

16.07.2026

 

Dönüşüm bağıntısı Lokal ve global ısıl genleşme katsayıları arasında da geçerlidir. Şöyle ki:

 

 

 

(6.19.b)

Sadece sıcaklık farkı ΔT sebebiyle oluşan global gerinmeleri şu şekilde yazabiliriz:

6.7 Global Isıl genleşme katsayıları (αx, αy, αxy) :

 

 

Denk. 6.12 den:

 

 

Denk. 6.9 dan Dönüşüm matrisini hatırlayın:

Denk. 6.17.a dan

(Sadece ΔT varken)

(6.19.a)

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

6. Kompozitlerde Hooke ve Dönüşüm Bağıntıları (Tek Tabakada Gerilme-Şekil Değiştirme Hesaplamaları)

183 of 389

183

16.07.2026

KOMPOZİTLERDE

HASAR

KRİTERLERİ

7

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

(Videolar: 7a ve 7b)

184 of 389

7.1 Hasar Kriterleri ve Önemi

184

16.07.2026

  • Bir katı sistemi oluşturan parçaların boyutlarının büyümesi mukavemet yani dayanım açısından daha güvenli bir yapı elde etmemizi sağlamasına rağmen, daha pahalı bir sistemin ortaya çıkmasına sebep olacaktır.
  • Boyutların küçültülmesi ise daha ekonomik (ucuz) bir sistem elde etmemizi sağlayacak ancak bu sefer dayanımı riske edecektir.
  • O halde dayanım ve ekonomiklik açısından optimum bir tasarım elde edebilmek ve sorunsuz bir sistem üretebilmek, ancak dayanım sınırlarını yani parçaların minimum boyutlarını hesaplamakla mümkündür. Bu ise mukavemet biliminin temel konusudur ve tam bir mühendislik çalışmasıdır.

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

  • Bu minimum boyutların hesaplanabilmesi ise ancak hasar kriterlerini çok iyi seviyede bilmek ve uygulamakla mümkün olabilir.
  • Bununla birlikte parça boyutları değiştirilirken sistemin işlevselliğinde de bir kayıp olmaması gözetilmelidir.
  • Bu da yine mukavemetin konusu olan şekil değiştirme hesaplarıyla alakalıdır ve üçüncü bir kriter olarak karşımıza çıkmaktadır.

7. Kompozitlerde Hasar Kriterleri

185 of 389

185

16.07.2026

  • İzotropik malzemelerde ana hasar kriterleri olarak Tresca ve Von-Mises Akma kriterlerini; Rankine, Coulmb ve Mohr Kırılma kriterlerini sayabiliriz. Bu kriterler Mukavemet derslerinde anlatılmaktadır.

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

  • Nano veya makro büyüklükte partikül takviyeli, doğranmış fiber (Whiskers) takviyeli veya çok yönlü sürekli fiber takviyeli kompozitler izotropik davranış gösterirler ve üstte ismi geçen kriterlere göre değerlendirilirler.
  • Hasar kriterleri bize; cismin incelenen noktasında gerilme veya şekil değiştirme değerlerine göre akma veya kırılma oluşup oluşmayacağını söyler.
  • Hasar, bir yapının bir noktasında aşırı yükleme sonucu oluşan şekilsel bozukluk ve işlevsellik kaybı olarak tanımlanabilir. Sünek (şekil alabilir) malzemeler için akma , gevrek (kırılgan) malzemeler için ise kopma veya kırılma oluştuğu anda hasar meydana gelmiş olur.
  • Cismin malzemesinin tipine ve mekanik davranışına göre hasar tespiti için uygun kriteri seçmek gerekir. Sünek malzemelerin akmasını tespit edeceğimiz uygun bir hasar kriterini gevrek bir malzemenin kırılmasının tespitinde kullanmamız veya izotropik malzemeler için kullanılan bir kriteri kompozit ortotropik bir malzeme için kullanmamız son derece hatalıdır. Bu gibi hatalar mühendislik kariyerimizde de olumsuz etkiler oluşturur.
  • Bu sebeple hasar kriterlerine her açıdan hakim olmamız çok önemlidir.

7. Kompozitlerde Hasar Kriterleri

186 of 389

186

16.07.2026

7.3 Ortotropik Özellik Gösteren Kompozitlerde Başlıca Hasar Kriterleri

Tek veya çift yönlü-sürekli fiber takviyeli kompozitler ve sandviç kompozitler ortotropik özellik gösterirler ve üstteki kriterlere göre incelenirler. Ayrıca bir sonraki konuda anlatılacak olan tabakalı kompozitlerin hasar tespitinde de bu kriterler kullanılmaktadır. Bununla birlikte kompozitlere özel geliştirilmiş çok daha farklı kriterlere literatürde rastlamak mümkündür.

1- Maksimum Gerilme Kriteri

2- Maksimum Gerinme (Şekli Değiştirme) Kriteri

3- Tsai – Hill Kriteri

4- Modifiye Edilmiş Tsai – Hill Kriteri

5- Tsai-Wu Kriteri

6- Hoffman Kriteri

7.2 Bu bölümde amacımız: Ortotropik özellik gösteren kompozit malzemeler için kullanılan başlıca hasar kriterlerini açıklamaktır. Kriterler ve örnek hesaplamalar düzlem gerilme durumuna göre izah edilecektir.

Şimdi üstte ismi geçen 6 kriteri tek tek ele alacağız ve tek tabaka için hasar tespitinin nasıl yapıldığını örneklerle anlayacağız..>>

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

7. Kompozitlerde Hasar Kriterleri

Not: «Kriter» yerine «Teori» terimi de kullanılabilir.

187 of 389

187

16.07.2026

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

 

7.4. Lokal Eksenlere göre deneysel malzeme mukavemetlerinin sembollerini hatırlayalım:

1 Yönü

2 Yönü

Püf Noktası 6 : Bir noktada hasar tespiti için o noktadaki lokal gerilmelerin veya lokal gerinmelerin bilinmesi veya hesaplanması gerekir. Çünkü tüm hasar kriterleri bunlara göre geliştirilmiştir

7. Kompozitlerde Hasar Kriterleri

Deneysel Mukavemet Değeri

188 of 389

7.5.1 Maksimum Gerilme Kriteri

188

16.07.2026

Bu kritere göre, kompozitin bir noktasındaki lokal gerilmeler için yazılan yandaki eşitsizliklerin tümü sağlanırsa, o noktada hasar oluşmaz.

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

 

 

 

Başka bir ifadeyle, bu kritere göre bu üç eşitsizlikten en az birisi sağlanmıyorsa, o noktada hasar oluşacaktır.

Bu kriter de, gevrek malzemelerin kırılmasının tespitinde ve özellikle çeki gerilmelerinin olduğu noktalarda gerçeğe çok daha yakın sonuçlar vermektedir.

(7.1a-c)

 

7. Kompozitlerde Hasar Kriterleri

 

 

 

189 of 389

189

16.07.2026

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

 

 

 

7.5.2 Maksimum Gerinme (Şekil Değiştirme) Kriteri

Bu kritere göre, kompozitin bir noktasındaki lokal gerinmeler (şekil değiştirmeler) için yazılan yandaki 7.2a-c eşitsizliklerinin tümü sağlanırsa, o noktada hasar oluşmaz.

Başka bir ifadeyle, bu kritere göre bu üç eşitsizlikten en az birisi sağlanmıyorsa, o noktada hasar oluşacaktır.

Bu kriter de, gevrek malzemelerin kırılmasının tespitinde ve özellikle çeki gerilmelerinin olduğu noktalarda daha güvenilir sonuçlar vermektedir.

(7.2a-c)

Hasar anındaki Şekil değiştirmeler ise, Hooke bağıntılarından hesaplanır (7.3.a-e denklemleri)

 

 

 

 

 

(7.3a-e)

7. Kompozitlerde Hasar Kriterleri

 

(a)

(b)

(c)

(d)

(e)

(a)

(b)

(c)

190 of 389

7.5.3 TSAI – HILL Kriteri

190

16.07.2026

Bu kriter, izotropik malzemeler için geçerli olan Von Mises çarpılma enerjisi hasar teorisinin anizotropik malzemelere uyarlanmış halidir.

Bu kritere göre bir tabakada hasar oluşması için aşağıdaki 7.4 şartın ihlal edilmesi gerekir:

G1, G2, G3, ve G6 sabitlerinin hesaplanması nasıl yapılır? … şimdi bunu inceleyeceğiz…>>

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

2 Boyutlu (Düzlem) gerilme durumunda σ3 = τ31 = τ23 = 0 olacağından 7.4 denklemi, alttaki 7.5 denklemine dönüşür:

 

 

Bu kriter,

  • Çeki ve bası mukavemetleri aynı olan kompozitlerde;
  • Sünek davranış gösteren kompozitlerde;
  • Çeki gerilmesine maruz noktaların hasar tespitinde, çok iyi sonuç vermektedir.

3 Boyutlu Gerilme durumunda:

(7.4)

(7.5)

7. Kompozitlerde Hasar Kriterleri

191 of 389

191

16.07.2026

1. ) Sadece σ1 oluşturacak bir yükleme olursa, hasar anında :

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

 

 

 

 

Denk. 7.5’in son halleri

Düzlem gerilme durumunda,

7. Kompozitlerde Hasar Kriterleri

2. ) Sadece σ2 oluşturacak bir yükleme olursa, hasar anında :

3.) 2 ve 3 doğrultularında mukavemet değerleri aynı kabul edildiğinde ve sadece σ3 oluşturacak bir yüklemede, hasar anında :

4.) 2 ve 3 doğrultularında mukavemet değerleri aynı kabul edildiğinde ve sadece τ12 oluşturacak bir yüklemede hasar anında:

 

(7.5)

7.5 denklemini bu sayfaya tekrar yazalım:..>>

192 of 389

192

16.07.2026

Elde edilir ve bu değerler Denk. 7.5’de yerine koyulursa:

Tsai-Hill Hasar Kriterine göre, düzlem gerilme durumunda üstteki 7.6 eşitsizliği ihlal edilirse hasar oluşur.

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

 

(7.6)

,

 

 

 

 

,

Bu dört denklemden;

,

7. Kompozitlerde Hasar Kriterleri

7.6 eşitsizliğine dikkat edilirse, Tsai-Hill kriterinde sadece çeki (Tension) mukavemetleri dikkate alınmıştır. Oysa ki, gevrek malzemelerde bası mukavemetleri çekidekinden farklı olabilmektedir. Bu durumda bu kriterin gevrek malzemelere uygun modifiye edilmesi gerekir…>>

193 of 389

7.5.4 Modifiye Edilmiş TSAI – HILL Kriteri

193

16.07.2026

Bu kriter, Tsai-Hill kriterinin, bası mukavemetlerini de dikkate alarak modifiye edilmiş (düzenlenmiş) halidir.

Bu kritere göre, düzlem gerilme durumu için yandaki 7.7 eşitsizliği ihlal edilirse incelenen noktada hasar oluşur.

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

 

 

 

 

 

 

(7.7)

Bu kriter, genel bir kriter olup, sadece gevrek kompozit malzemeler için değil, tüm ortotropik malzeme tipleri ve tüm noktasal gerilme durumları için kullanılabilir.

 

7. Kompozitlerde Hasar Kriterleri

Paydadaki değerlerin anlamı:

194 of 389

7.5.5 TSAI – WU Hasar Kriteri

194

16.07.2026

Bu kritere göre alttaki eşitsizlik ihlal edilirse malzeme hasar a uğrar:

 

H1, H2, H6, H11, H22, and H66 sabitleri tabakanın 5 farklı mukavemet değeri için bulunacaktır. H12 ise ancak deneysel hesaplanabilir.

Bu hasar kriteri de genel bir kriterdir. Malzemelerin bası ve çeki mukavemetlerinin her ikisini de dikkate alır. Tüm ortotropik malzeme tipleri ve tüm noktasal gerilme durumları için kullanılabilir.

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

(7.8)

Şimdi bu sabitlerin bulunuşu izah edilecektir…>>

7. Kompozitlerde Hasar Kriterleri

195 of 389

195

16.07.2026

 

Hasar anında 7.8 denklemi:

 

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

 

 

 

 

 

 

(7.9a)

(7.9b)

 

 

 

 

 

 

 

 

(7.9c)

(7.9d)

Hasar anında:

Hasar anında:

Hasar anında:

Hasar anında:

 

 

Hasar anında:

 

 

 

(7.9e)

(7.9f)

7. Kompozitlerde Hasar Kriterleri

 

7.8 denklemini tekrar buraya yazalım:

(7.8)

 

196 of 389

196

16.07.2026

 

 

7.5.5.1) H12 sabitini Hesaplama Yöntemleri

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

a.) 1.Deneysel Yöntem:

İncelenen noktada 1 ve 2 yönünde eşit çeki gerilmesi oluşturacak yükleme olursa;

1 2=σ , τ12= 0)

 

Hasar anında 7.8 denklemi:

 

 

(7.10a)

Veya yandaki kombinasyonlardan herhangi birisi de bu yöntemde kullanılabilir:

 

Deney düzeneği için farklı alternatifler olabilir. Önemli olan incelenen noktada 1 ve 2 yönlerinde aynı şiddette ve sadece normal gerilmelerin ortaya çıkmasıdır.

7. Kompozitlerde Hasar Kriterleri

2

1

197 of 389

197

16.07.2026

 

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

 

 

 

 

 

 

b-) 2.Deneysel Yöntem:

 

Gerilme dönüşüm denklemlerinden(Denk. 6.5a-c), hasar anı için:

bulunur.

(Veya bu değerler yandaki Mohr Çemberinden de görülebilmektedir.)

Hasar anında 7.8 denklemi:

(7.10b)

Mohr Çemberi

7. Kompozitlerde Hasar Kriterleri

198 of 389

198

16.07.2026

Aşağıda 3 farklı amprik denklem belirtilmiştir:

Per Tsai-Hill hasar kriteri:

Per Hoffman kriteri:

Per Mises-Hencky kriteri:

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

 

 

 

c.-) 3. Yöntem : Amprik denklemler

Deneysel ölçüm sonuçlarını veya gözlemsel verileri genel bir hale sokan denklemlere ampirik denklemler denir.

(7.10c)

(7.10d)

(7.10e)

7. Kompozitlerde Hasar Kriterleri

199 of 389

7.5.6 Hoffman Kriteri�

199

16.07.2026

Bu kritere göre alttaki eşitsizlik ihlal edilirse malzeme hasara uğrar:

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

(7.11)

Bu kriter ;

  • Çeki ve Bası mukavemetleri farklı olan kompozitlerde,
  • Özellkle gevrek davranış gösteren kompozitlerde,

daha sağlıklı sonuçlar vermektedir.

7. Kompozitlerde Hasar Kriterleri

 

200 of 389

200

16.07.2026

Örnek 7.1 (video 7 deki örnek)

45o yönünde sürekli fiber takviyeli bir kompozit tabakanın, bir noktasındaki düzlem gerilme durumu şekildeki gibidir.

Kompozit tabakanın özellikleri alttaki tabloda verilmiştir.

Buna göre bu noktada hasar oluşup oluşmayacağını,

a- Maksimum Gerilme Kriterine göre,

b- Maksimum Gerinme Kriterine göre,

c- Tsai-Hill Kriterine göre,

d- Modifiye Edilmiş Tsai-Hill Kriterine göre,

kontrol ediniz.

E1

E2

ν12

G12

150GPa

32GPa

0,3

8 GPa

100MPa

200 MPa

25MPa

45MPa

18MPa

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

7. Kompozitlerde Hasar Kriterleri

 

 

 

 

 

 

 

 

201 of 389

201

16.07.2026

 

 

 

 

 

 

 

 

a-)

Maksimum Gerilme Teorisine (Kriterine) göre

Hasar tespiti için lokal gerilmeler ve lokal şekil değiştirmeler elde edilmelidir (Püf Noktası 6)

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

 

 

 

c=cos45o , s=sincos45o

-200 < 5,5 < 100

-45 < -12,5 < 25

-18 < 16,5 < 18

Hasar oluşmaz.

Çözüm:

Denk. 6.7’den

Lokal Gerilmelerin Hesabı:

3 eşitsizlik de sağlanıyor.

(Denk. 7.1 eşitsizlikleri kontrol edilir. Bu eşitsiklierin Sol tarafı mutlaka negatif olacak şekilde değerler ayarlanmalıdır.)

7. Kompozitlerde Hasar Kriterleri

202 of 389

202

16.07.2026

b-)

Maksimum Gerinme Teorine göre:

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

 

 

 

-13,3x10-4 < 0,617x10-4 < 6,67x10-4

-14,1x10-4 < -4,01x10-4 < 7,81x10-4

-22,5x10-4 < 20,63x10-4 < 22,5x10-4

Hasar oluşmaz.

Denk. 2.16b’den Lokal Gerinmelerin hesabı:

 

 

 

7.3a-e denklemlerinden,

Hasar anındaki şekil değiştirmeler (gerinmeler)

 

 

 

 

 

Denk. 7.2 deki eşitsizliklerin kontrolünü yaparız. (Bu eşitsizliklerinde sol tarafı negatif olmalıdır.)

3 eşitsizlik de sağlanıyor.

7. Kompozitlerde Hasar Kriterleri

 

203 of 389

203

16.07.2026

c-) Tsai-Hill Kriterine göre,

d-) Modifiye Tsai-Hill Teorisine göre:

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

1,1 > 1

0,92 < 1

 

 

 

 

Hasar oluşur.

Hasar oluşmaz.

Denk. 7.6 da belirtilen hasar oluşmama şartı:

 

Denk. 7.7 de belirtilen hasar oluşmama şartı:

 

 

 

(Daha önce bulunmuştu)

 

7. Kompozitlerde Hasar Kriterleri

204 of 389

204

16.07.2026

Örnek 7.2

60o fiber yönlendirme açısı ile imal edilmiş tek yön ve sürekli fiber takviyeli bir kompozit plakaya şekildeki kuvvetler etki etmekte ve plaka statik dengede kalmaktadır. Plaka üzerindeki bir Q noktasına yapıştırılan üçlü gerinim ölçer rozetinde; a yatay, b düşey doğrultuda, c ise –x ekseni ile 45o açı yapacak şekilde yerleştirilmiştir. Gerinim ölçerlerle ölçülen değerler:

E1

E2

ν12

G12

140 GPa

28 GPa

0,35

10 GPa

XT

XC

YT

YC

S

130 MPa

180 MPa

30 MPa

50 MPa

20 MPa

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

7. Kompozitlerde Hasar Kriterleri

 

-,

Aşağıda belirtilen kriterler için bulunan sonuçları hesaplarla kendiniz elde ediniz.

εa = -12.49x10-4, εb = 6.747x10-4 , εc = -1.111x10-4

205 of 389

205

16.07.2026

Tüm kriterler açısından: Hasar tespiti için lokal gerilmeler veya lokal şekil değiştirmeler elde edilmelidir. (Püf noktası 6)

ÇÖZÜM:

 

 

Denk. 5.1b’den c straingauge’indeki birim uzama:

 

 

Denk. 6.11’den lokal gerinmeler hesaplanır:

 

 

 

Gerinim Ölçerlerin yönlerine bakıldığında:

 

 

 

 

Lokal Gerinmeler

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

7. Kompozitlerde Hasar Kriterleri

206 of 389

206

16.07.2026

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Denk. 2.16a ‘dan Lokal gerilmeler hesaplanır:

[Q] matrisinin her bir terimini aşağıdaki gibi hesaplarız.

 

Minor poisson oranı (3.13 denkleminden):

 

Lokal Gerilmeler:

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

7. Kompozitlerde Hasar Kriterleri

207 of 389

207

16.07.2026

e-) Tsai-Wu Kriterine göre,

 

 

 

 

 

 

H12 için Alternatifler içinden Mises-Hencky ampirik denklemini seçersek (Denk. 7.10 e) ;

 

 

 

O halde Q noktasında modifiye edilmiş Tsai-Wu kriterine göre hasar oluşmaz.

 

Hesaplanan Lokal Gerilmeleri tekrar yazalım:

130 MPa

180 MPa

30 MPa

50MPa

20 MPa

Kompozit Malzemeye Ait Mukavemet Değerleri (Soruda verilmişti)

Denk. 7.8’deki Hasarsızlık Şartı:

Denk. 7.9a-e’den sabitler bulunur:

Tüm sayısal değerleri Denk.7.8 de yerine koyarsak:

 

 

(tüm durumlarda sıfırdır)

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

7. Kompozitlerde Hasar Kriterleri

 

 

 

208 of 389

208

16.07.2026

 

f-) Hoffman Kriterine göre,

Sayısal değerler yerine koyulursa:

O halde Q noktasında Hoffman kriterine göre hasar oluşmaz.

 

Bulunan Lokal Gerilmeler:

130 MPa

180 MPa

30 MPa

50MPa

20 MPa

Kompozit Malzemeye Ait Mukavemet Değerleri (Soruda verilmişti)

(Hasarsızlık Şartı)

Denk. 7.11 eşitsizliği kontrol edilir.

 

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

7. Kompozitlerde Hasar Kriterleri

209 of 389

209

16.07.2026

E1

(GPa)

E2

(GPa)

ν12

G12

(GPa)

130

30

0,28

12

85

170

40

80

15

10x10-6

24x10-6

Örnek Problem 7.3*

00 lik fiber yönlendirme açısına sahip bir kompozit tabaka, rijid bir kalıp içerisine yerleştirilmiştir. Kalıp iç yüzeyleri ile tabaka dış yüzeyleri sürtünmesiz temasta olup yüzeyler arasında herhangi bir sıkıştırma söz konusu değildir. Tabakanın gerekli malzeme özellikleri alttaki tabloda verilmiştir. Buna göre,

a-) Mukavemet sınırları içerisinde bu tabakanın sıcaklığı maksimum ne kadar arttırılabilir? Maksimum Gerilme Kriterine göre belirleyiniz.

b-) Fiber yönlendirme açısı θ = 300 ve ΔT = 50 0C için Tsai Hill ve Modifiye Tsai-Hill kriterine göre hasar kontrolü yapınız.

( Bu örnek ısıl yüklemelerle ilgili formül çıkarımlarını içermektedir.)

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

Çözüm…>>

7. Kompozitlerde Hasar Kriterleri

210 of 389

210

16.07.2026

 

 

 

 

Herhangi bir ΔT sıcaklık farkında gerilmeler:

(7.12)

(7.13)

a-)

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

 

Çözüm:

 

1

2

Düzleme dik olan kalınlık yönünde (3 yönünde) bir sınırlandırma yapılmamıştır. Şekil değiştirme serbesttir ve dolayısıyla bu yönde gerilme oluşmaz. Bu sebeple bu problem düzlem bir problemdir.

Önce minor poisson oranını hesaplarsak:

7. Kompozitlerde Hasar Kriterleri

211 of 389

211

16.07.2026

 

7.12 denkleminden ΔT çekilirse :

 

1 yönü için inceleme:

(7.14)

 

Maksimum Gerilme kriterine göre incelersek:

 

 

O halde tam hasar oluşma anında :

 

1 yönü için Hasar oluşmama şartı (Denk.7.1a):

 

2 yönü için inceleme:

Benzer şekilde,

1 ve 2 Yönlerinde sınırlandırılmış tabakada

1 yönü için maksimum sıcaklık artışı :

1 ve 2 Yönlerinde sınırlandırılmış tabakada 2 yönü için maksimum sıcaklık artışı:

 

Denk.7.1.b:

 

Hasar anında :

 

 

7.13 denkleminden :

(7.15)

 

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

 

  • ΔT nin kayma gerilmesine ve kayma şekil değiştirmesine etkisi olmadığından kayma gerilmesi sıfırdır ve 7.1.c eşitsizliğini incelemeye gerek yoktur.

7. Kompozitlerde Hasar Kriterleri

212 of 389

212

16.07.2026

 

Verilen değerler yerine koyulduğunda:

 

 

 

(1 yönünde akma oluşturacak sıcaklık farkı)

Veya bu tabakada hasar oluşmaması şartı:

(2 yönünde akma oluşturacak sıcaklık farkı)

 

 

O halde bu tabakada sıcaklık artışı sınır değeri:

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

b-) Fiber yönlendirme açısı θ = 300 ve ΔT = 50 0C için Tsai Hill ve Modifiye Tsai-Hill kriterine göre hasar kontrolü yapınız.

300

Modifiye Tsai-Hill Kriterine göre:

 

hasar oluşmaz.

Tsai-Hill Kriterine göre :

 

hasar oluşur.

Cevaplar:

7. Kompozitlerde Hasar Kriterleri

213 of 389

213

16.07.2026

Örnek 7.4 (2021 - 2nci Vize Sorusu)

θ= 450 lik yönlendirme açısına sahip, tek yön takviyeli bir kompozit levhanın a noktasındaki global gerilmeler :

σx = 27 MPa, σy = 26 MPa, τxy = 15MPa

olarak biliniyor. a noktasına aralarında 120o lik açı olan üçlü bir strain-gauge rozeti yapıştırılmıştır.

Malzeme Özellikleri

E1 (GPa)

ν12

E2 (GPa)

G12 (GPa)

XT =(σ1T)ULT

(MPa)

XC = (σ1C )ULT

(MPa)

YT = (σ2T )ULT

(MPa)

YC = (σ2C )ULT

(MPa)

S = (τ12)ULT

(MPa)

84

0,35

33

9

50

104

30

60

10

Buna göre bu noktada hasar oluşup oluşmayacağını,

a-) Tsai-Hill kriterine göre,

b-) Maksimum gerinme kriterine göre tespit ediniz.

c-) Strain-gauge lerin herbirisinden okunan birim uzama değerlerini hesaplayınız.

Cevaplar:

c-)

εd=3,38x10-4

εc=4,14x10-4

εb=1,79x10-4

a-)

0,64<1

hasar oluşmaz,

b-)

-12,38x10-4< 4,461x10-4<5,95x10-4

-18,18x10-4< 1,756x10-4<9,09x10-4

-11,11x10-4<-0,556x10-4<11,11x10-4

Hasar oluşmaz.

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

7. Kompozitlerde Hasar Kriterleri

214 of 389

214

16.07.2026

TABAKALI KOMPOZİTLERDE GERİLME – GERİNİM HESAPLAMALARI

8.

(Videolar : 8a ve 8b.)

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

KLASİK LAMİNASYON TEORİSİ (CLT)

(CLT’ nin alternatifi olan Zor Eşdeğer Hacim Modeli 9.4 ve 10. bölümlerde anlatılacaktır.)

215 of 389

215

16.07.2026

8.1 Bu bölümde Amacımız, sürekli fiberlerle güçlendirilmiş ortotropik tabakaların birleştirilmesiyle elde edilen tabakalı bir yapının herhangi bir noktasında oluşan gerilme ve gerinmeleri teorik olarak hesaplayabileceğimiz denklemler geliştirmektir.

Birden fazla kompozit tabakanın üst üste yapıştırılması sonucunda oluşan yapılara tabakalı kompozit yapı diyoruz.

8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

 

  • Denklemler, Klasik Tabakalandırma Teorisi (Classic Lamination Theory-CLT) kapsamında geliştirilecek; farklı fiber yönlendirme açısı, farklı kalınlık ve farklı malzeme özelliklerine sahip tabakalardan oluşan yapılar için de geçerli olacaktır.
  • Çözülecek örneklerde, 7nci konuda anlatılan kriterlere göre hasar tespitleri de yapılacaktır.

216 of 389

216

16.07.2026

P1

P2

P3

P4

M1

M2

P5

1mm

1mm

Q

Tüm yapı

(statik dengede)

Q elemanı

(statik dengede)

Q

b

1mm

1mm

 

 

 

 

 

 

 

 

b noktası

(düzlem gerilme hali)

 

 

 

b

Q elemanındaki İç Kuvvet ve iç momentlerin anlamı:

Nx: x yönündeki birim uzunluğa düşen normal (çeki veya bası) iç kuvveti,

Ny : y yönündeki birim uzunluğa düşen normal (çeki veya bası) iç kuvveti

Nxy = Nyx : Birim uzunluğa düşen iç kesme kuvvetleri

Mx: Normali x olan kesitte, birim uzunluğa düşen eğilme iç momenti

My:Normali y olan kesitte, birim uzunluğa düşen eğilme iç momenti

Mxy : Normali x olan kesitte, birim uzunluğa düşen burulma iç momenti

Myx: Normali y olan kesitte, birim uzunluğa düşen burulma momenti

  • Şimdi Q elemanındaki tüm iç kuvvet ve momentlerin statik dengeden daha önceden hesaplandığı ve her birisinin belli olduğunu düşünüyoruz.

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

8.2 Birim Uzunlukta ortaya çıkan iç kuvvet ve iç momentler:

Dış yüklerin (P1,P2,.. M1,M2:..) etkisine maruz ve statik dengede olan tabakalı bir kompozit yapı düşünüyoruz. Bu yapıdan tabaka ile aynı kalınlıkta ve 1 mm kenar uzunluklarına sahip bir Q elemanını hayali olarak ayırıyoruz. Ayırma prensibine göre bu Q elemanı da yine statik dengededir.

8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )

  • Q elamanına ait olan ‘b’ gibi bir noktadaki gerilmeleri ve şekil değiştirmeleri hesaplamak istiyoruz.
  • b elemanında düzlem gerilme durumunun olduğunu kabul ediyoruz.

217 of 389

217

29.07.2025

  1. Her tabaka kendi içinde elastik, ortotropik ve homojendir.
  2. Tabakaların birbirlerine çok iyi yapıştığı kabul edilmektedir.
  3. Tabakalı kompozit plakanın kalınlığının ortasından geçen

orta düzleme (midplane) yükleme öncesinde çizilen dik ve düz bir

çizgi (örn:CA doğrusu) yükleme sonunda da (deformasyon sonrasında) dik ve düz kalır

(C’A‘ doğrusu). Yani, düzlem dışı kayma şekil değiştirmeleri meydana gelmez,(γxz = γ yz =0)

6. Kartezyen koordinat sistemi tabakalı kompozitin orta düzlemine yerleştirilir ve z ekseni mutlaka aşağı yönde seçilir.

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

8.3 Klasik Tabakalandırma Teorisi (Classical Laminaton Theory- CLT) ve Kabuller :

Plakanın (Tabakalı yapının) Q elemanının şekil değiştirmiş halini dikkate alıyoruz. Bu elemana kalınlık tarafından ve x-z düzleminden baktığımız zaman, aşağıdaki kabulleri yapacağız.

Bundan sonraki aşamalarda tabakalı yapının herhangi bir noktasındaki gerilme ve gerinmeleri; CLT kapsamında bilinen değerler olan, iç kuvvet ve iç momentler cinsinden elde etmeye çalışacağız.

8. [A], [B], [D] Matrisleri Yardımıyla Tabakalı Kompozitlerde Gerilme-Şekil Değiştirme Hesapları

5. Deplasmanlar/yer değiştirmeler plaka kalınlığına oranla çok küçük kalmaktadır.

4. Plakanın (Tabakalı yapının) ince olduğu ve sadece düzlem gerilme durumuna maruz olduğu kabul edilir, (σz = τxz = τ yz =0)

7. Poisson özelliği sebebiyle bir tabaka yanal serbest şekil değiştirmek istemesine rağmen, diğer tabakalarla tam yapışma sebebiyle bu yanal şekil değiştirmesi kısıtlanır. Fakat tabakalar arası bu yanal etkileşim (poisson etkileşimi) ihmal edilir.

218 of 389

218

16.07.2026

 

:C noktasının düşey (z) deplasmanı, yani eğilmeden kaynaklı çökme miktarı (‘0’ indisi orta düzlem için kullanılır)

 

:C noktasının yatay (x) deplasmanı (şekil değiştirmeden kaynaklı x doğrultusundaki toplam yer değiştirme miktarı)

u

:A noktasının yatay (x) deplasmanı (yer değiştirme miktarı) ,

α

:C‘ noktasından geçen teğetinin yatayla yaptığı açı

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

 

Orta düzlemdeki C noktasının eğimi:

(8.1)

8.4 Global Gerilme ve Gerinmelerin Orta Düzlem Değerlerine Göre Hesaplanması

8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )

C

A

z

C'

z

 

 

u

α

α

dx

dw0

 

.

.

A'

Orta düzlem

z

x

Şimdi şekildeki oval çerçeve içindeki kısmı büyütüp daha detaylı inceliyoruz:

C: orta düzlem üzerindeki bir nokta

A: herhangi bir k tabakası üzerinde olup, C den z kadar uzakta bir nokta

C’ ve A’ : şekil değiştirdikten sonra C ve A noktalarının son konumudur.

3ncü kabule göre CA=C’A’=z yazılabilir.

:Orta düzlemin eğilmeden kaynaklı şekil değiştirmiş son hali

α

219 of 389

219

16.07.2026

A

C

z

C'

A'

z

 

 

u

α

α

dx

dw0

 

y-z düzleminden baktığımızda benzer şekilde A noktasının y yönündeki deplasmanı:

Küçük açılar için;

 

k gibi herhangi bir tabaka üzerindeki bir A noktasının x doğrultusundaki deplasmanına (u) bakacak olursak;

 

 

 

Buradan x doğrultusundaki birim uzama (gerinme) değeri:

ve buradan y doğrultusundaki birim uzama (gerinme) değeri:

 

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

 

 

 

 

 

(8.2)

(8.3)

(8.4)

(8.5)

(8.6)

(8.7)

 

8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )

220 of 389

220

16.07.2026

x-y düzlemindeki kayma şekil değişimi:

bulunur.

 

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

 

Daha önce elde ettiğimiz, Denk. 8.4 ve 8.6; üstteki 8.8 denkleminde yerine koyulursa:

 

(8.8)

(8.9)

8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )

 

 

(8.4)

(8.6)

221 of 389

221

16.07.2026

8.10 denkleminin sağ tarafındaki terimlerin anlamı:

Orta düzlemin eğrilikleri (curvatures):

8.5, 8.7 ve 8.9 denklemlerini matris formatında yazacak olursak:

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

(8.10)

=

Orta düzlemdeki gerinmeler:

(8.11)

(8.12)

 

 

 

 

8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )

222 of 389

222

16.07.2026

Global Gerinmeler:

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

(8.13)

Bu durumda k tabakası üzerinde olup, orta düzlemden z kadar uzaklıktaki bir noktada:

(8.11 ve 8.12 denklemleri 8.10 da yerine koyulursa)

(6.1 denklemini hatırlarsak)

Global Gerilmeler:

 

 

 

(8.14)

Bundan sonra orta düzlemdeki gerinmeleri ve eğrilikleri iç kuvvet ve iç momentler cinsinden elde edeceğiz... >>

8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )

223 of 389

8.5 Bir tabakalı yapının kodlanması

223

16.07.2026

  • Tabakalı kompozitler ile ilgili problemleri çözerken tabakaların doğru numaralandırılması ve arayüzeylerin kodlanması gerekmektedir. (Bunun sebebi ileri de daha net anlaşılacaktır.)
  • Yandaki şekilde n adet tabakadan oluşan kompozit bir yapının x-z düzleminden gösterimi yer almaktadır.

Kodlamada şu noktalara dikkat edilmelidir:

  1. Önce tabakalara numara verilir. En üstteki 1 nolu tabaka olup, diğer tabaka numaraları aşağı doğru verilir.
  2. Daha sonra tabaka arayüzeyleri kodlanır. En üst tabakanın dış yüzeyi h0 (veya z0 ); aşağı doğru inildikçe herbir arayüzeye h1, h2, … şeklinde kod numaraları verilir.
  3. h değerleri aslında o ara yüzeyin z koordinatıdır ve negatif de olabilir. h yerine z simgesi de kullanılabilir.
  4. Orta düzlem bir arayüzeye denk gelmeyebilir. Bu durumda orta düzleme ayrı bir kod numarası verilmez.

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

Örnek 2: Üç tabakalı bir yapının kodlanmış hali

Örnek 1: İki tabakalı bir yapının kodlanmış hali

=z0

8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )

  • Kartezyen koordinat sisteminin orjini, kalınlığın tam ortasından geçen orta düzlemdeki herhangi bir noktaya yerleştirilir. Orta düzlem x-y düzlemi ile çakışıktır. z ekseni ise kalınlık doğrultusunda ve aşağı yönde seçilir.

224 of 389

8.6 Orta Düzlemin Şekil Değiştirmelerinin Hesaplanması

224

16.07.2026

 

 

 

 

 

 

1mm

 

 

 

 

 

 

 

 

hk

1mm

1mm

Q

Tabakalı bir yapıda, 1 mm kenar uzunluğuna sahip bir Q elemanındaki iç kuvvetleri inceliyoruz:

 

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

k tabakasında x yönünde gerilme ve iç kuvvet:

1mm genişliğinde, dz kalınlığında dA

diferansiyel şerit alanında x yönündeki iç kuvvet:

(8.15)

 

Tabakalı Q elemanında x yönündeki iç normal kuvvet:

Tabakalı Q elemanında y yönündeki iç normal kuvvet:

Tabakalı Q elemanında iç kesme kuvveti:

Benzer şekilde y yönü için aynı işlemler yapılırsa;

(8.16)

 

 

 

(8.17)

Nx, Ny, Nxy : Birim uzunluğa düşen iç kuvvetlerdir. Birimleri N/mm dir.

k tabakasında x yönündeki iç kuvvet:

 

8.15, 8.16 ve 8.17 denklemlerini tek matris formatında yazarsak:

 

(8.18)

k

8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )

Orta düzlem

(midplane)

225 of 389

225

16.07.2026

Q

 

 

 

 

 

 

 

 

1mm

 

 

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

Şimdi Q elamanında iç momentleri inceliyoruz.

k tabakasındaki x yönündeki gerilmeler ve iç eğilme momenti (Mx-k).

 

İç kuvvet x

Dik uzaklık

 

 

 

  • Tabakalı Q elemanında normali x olan kesitteki iç eğilme momenti:

 

 

Benzer şekilde y yönü için aynı işlemler yapılırsa;

 

  • Tabakalı Q elemanında normali y olan kesitteki toplam eğilme momenti:

 

  • Tabakalı Q elemanında burulma iç momentleri:

 

  • 8.19, 8.20 ve 8.21 denklemlerini tek matris formatında yazarsak:

(8.19)

(8.20)

(8.21)

(8.22)

Birim uzunluğa düşen iç eğilme momentleri Mx, My ; İç burulma momenti: Mxy . Birimleri Nmm/mm.

8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )

Orta düzlem

(mid plane)

226 of 389

226

16.07.2026

Denk. 8.14 de bir k tabakasındaki global gerilmeleri orta düzlemin şekil değiştirmeleri cinsinden şu şekilde ifade etmiştik:

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

 

Şimdi Denk. 8.14’ü, Denk.8.18’ de ve 8.22’de yerine koyarsak;

 

 

Orta düzlemin şekil değiştirmeleri ve eğrilikleri z’ye bağlı değildir.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

(8.23)

(8.24)

(8.25)

DİRENGENLİK MATRİSLERİ

Bu direngenlik matrisleri tabakalı yapının bütününe ait olduğundan, her birisinden 1 tane vardır.

Tüm Tabakalı Yapıya Ait

8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )

227 of 389

227

16.07.2026

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

 

 

 

 

 

 

 

(8.26)

(8.27)

Direngenlik Matrislerinin her birisi 3x3 lük matrislerdir ve 9’ar terimi vardır.

Direngenlik matrisleri yerine koyulursa;

İç kuvvetler:

İç momentler:

(8.28)

(8.29)

8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )

228 of 389

228

16.07.2026

8.31 denkleminden orta düzlemin şekil değiştirmeleri ve eğriliklerini çekersek:

Denk. 8.28 ve 8.29’u tek matriste birleştirirsek:

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

 

 

 

(8.30)

(8.31)

 

Sembolik olarak:

Açık ifadesiyle:

(8.32)

8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )

229 of 389

229

16.07.2026

8.7 Özel Durumlar

1. Özel Durum: Orta düzleme göre; malzeme, yük, geometri ve fiber dizilişi açısından Simetrik yapılarda [B] = 0 ’dır.

2.Özel Durum: Simetrik yapılarda iç momentlerin hepsi sıfır ise , orta düzlemin eğrilikleri de sıfır olur.

İşte bu durumda işlemlere girmeyeceğinden [D] matrisini hesaplamaya gerek kalmaz.

Simetriklikten dolayı da [B]=0 olduğundan sadece [A] matrisi işlemlere girer.

 

Fakat aşağıdaki özel durumlarda bu matrislerin bazılarını hesaplamamıza gerek kalmaz:

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

Yani:

 

ise

 

olur.

Bu sebeple tabakalı bir yapının hesaplamalarına geçmeden önce yukarıdaki özel durumlara girip girmediği kontrol edilmelidir.

8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )

3.Özel Durum:

Simetrik yapılarda; iç kuvvetlerin hepsi sıfır ise orta düzlemin gerinmeleri de sıfır olur.

Yani:

 

ise

 

olur.

İşte bu durumda işlemlere girmeyeceğinden [A] matrisini hesaplamaya gerek kalmaz.

Simetriklikten dolayı da [B]=0 olduğundan sadece [D] matrisi işlemlere girer.

4.Özel Durum:

orta düzlemin eğrilikleri

işleme girmez.

İşte bu durumda yine [D] matrisini hesaplamaya gerek kalmaz.

 

z = 0 olduğu için

Simetrik veya Simetrik olmayan yapılarda; orta düzlemdeki gerilmeler veya şekil değiştirmeler soruluyorsa;

Denk. 8.13 ve 8.14 den yapılacak gerilme veya şekil değiştirme hesaplamalarında

230 of 389

230

16.07.2026

ÖRNEK 8.1:

Yeni Üretilen 400mm x 400mm x 4mm boyutlarında bir kompozit tabaka için, deneysel ölçümlerle bulunan malzeme özellikleri aşağıdaki tabloda verilmiştir.

E1

(GPa)

E2

(GPa)

G12

(GPa)

XT

(MPa)

XC

(MPa)

YT

(MPa)

YC

(MPa)

S

(MPa)

126

78

0,33

29

35

68

18

38

8

Bu tabakadan 2 tanesi üst üste sırasıyla 45o ve 0o fiber yönlendirme dizilişleriyle yapıştırılarak tabakalı bir yapı oluşturulmuştur.

Tabakalı yapının Q noktasındaki 1mm x 1mm x 8 mm boyutlarındaki bir elemanda oluşan iç kuvvetler şekilde gösterilmiştir.

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

c-) Hoffman kriterine göre üst tabakanın üst yüzeyinde hasar oluşup oluşmayacağını kontrol ediniz.

a-) üst tabakanın üst ve alt; alt tabakanın üst, orta ve alt yüzeylerinde oluşan lokal gerilmeleri ve lokal gerinmeleri hesaplayınız.

b-) Nx kuvvetinin tabakalara hangi oranda dağıldığını tespit ediniz.

Buna göre Q noktasında,

8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

4mm

4mm

231 of 389

231

16.07.2026

ÇÖZÜM :

3. Adım: Yapı Özel Durumlara giriyor mu?

Bu yapı, 8.7 maddesinde açıklanan özel durumlardan herhangi birisine giriyor mu? Öncelikle bu tespit edilir.

1nci Özel Durum’a giriyor mu?

2nci Özel Durum’a giriyor mu?

3ncü Özel Durum’a giriyor mu?

Fiber dizilimi açısından orta düzleme göre simetriklik olmadığından,

1. özel duruma girmez. O halde [B] matrisi sıfırdan farklı olacaktır.

Yapı simetrik olmadığı için 2. Özel durum’a da giremez.

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

Sadece orta düzlemdeki gerilmeler veya şekil değiştirmeler sorulmadığı için 4.Özel duruma da girmez.

a-)

1. Adım: İç kuvvetler ve iç Momentleri Hesaplanır.

Statik dengeden birim uzunluğa düşen iç kuvvetler (Nx, Ny, Nxy) ve iç momentler(Mx,My,Mxy) hesaplanır. Fakat bu örnekte bu değerler doğrudan verilmiştir.

2. Adım:

Tabakalı yapı kodlanır.

  • Üstten aşağıya doğru tabakalara numara verilir (1 ve 2).
  • 8.5 maddesinde izah edildiği gibi, üstten aşağı doğru herbir dış yüzeye ve arayüzeye h değeri sırayla verilir.
  • Aslında h değeri o ara yüzeyin z koordinatıdır.

orta düzlem

(mid. plane)

 

 

 

 

 

Aşağıdaki adımlar takip ederek sorulan noktalarda lokal gerilmeler ve lokal gerinmeleri elde edeceğiz.

8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )

  • Orta düzlem (toplam kalınlığın ortası) iki tabaka arayüzeyidir. x-y düzlemi orta düzlemle çakışır. z ise aşağı yönde seçilir.

4ncü Özel Durum’a giriyor mu?

Yapı simetrik olmadığı için 3. Özel durum’a da giremez.

Sonuç olarak, yapı hiçbir özel duruma girmediği için [A], [B] ve [D] matrislerinin hepsi hesaplanması gerekir

232 of 389

232

16.07.2026

4. Adım:

Herbir tabakanın [Q] matrisleri hesaplanır:

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

Her iki tabakanın malzemeleri aynı olduğundan [Q] matrisleri eşittir:

 

[Q] matrisleri sadece malzeme özelliklerine bağlıdır.

(Fiber yönlendirme açısına (θ’ya) bağlı değildir.)

 

 

 

 

Önce minor poisson oranı hesaplanır;

 

 

1 nolu tabakanın [Q] matrisi

2 nolu tabakanın [Q] matrisi

Denk. 2.7’den:

E1

(GPa)

E2

(GPa)

G12

(GPa)

126

78

0,33

29

8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )

233 of 389

233

16.07.2026

 

 

 

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

5. Adım:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

olmak üzere

6.14 denklemlerinden;

1.Tabaka için: θ =45o

2.Tabaka için: θ =0o

 

8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )

(Bu tespiti unutmayın… Problemleri çözerken pratiklik kazandırır.)

234 of 389

234

16.07.2026

 

 

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

6. Adım:

Tüm yapıya ait olan [A], [B] ve [D] matrislerinden gerekli olanlar hesaplanır.

Bu örnekteki 2 tabakalı yapı, hiçbir özel hale girmediği için bu 3 matrisin hepsi hesaplanacaktır:

 

 

 

 

 

 

 

olarak bulunur.

8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )

235 of 389

235

16.07.2026

 

 

 

 

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Diğer direngenlik matrislerini hesaplayalım:

 

8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )

236 of 389

236

16.07.2026

 

Orta düzlemin gerinmeleri ve eğrilikleri hesaplanır:

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

7. Adım:

Denk. 8.32’den

 

 

 

Matris Tersi Alma için yardımcı videolar :

Excel ‘de:

Matlab’da:

Sağdaki 6x6 lık matrisin tersini bir program yardımıyla alıp yerine koyarsak;

8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )

237 of 389

237

16.07.2026

Sorulan diğer noktaların içinde benzer hesaplamalar yapılmış, sonuçlar aşağıdaki tabloda verilmiştir.

-4

0

0

2

4

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

Global gerinmeler (şekil değiştirmeler) hesaplanır:

8. Adım:

 

Denk. 8.13’den

 

1nci (Üst) tabakanın üst yüzeyi için; (z=-4)

 

 

8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )

 

 

 

 

 

 

238 of 389

238

16.07.2026

 

 

Sorulan diğer noktalar içinde hesaplar yapılmış ve alttaki tabloda tüm global gerilmeler gösterilmiştir.

-4

0

0

2

4

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

Global gerilmeler hesaplanır:

9. Adım:

6.1 denklemi uygulanırsa;

 

 

8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )

239 of 389

239

16.07.2026

 

c:cos45o , s:sin45o

-4

0

0

2

4

Fark edileceği üzere 2.tabakada (0° fiber yönlenmeli tabaka) meydana gelen (önceki sayfadaki tabloda yer alan) global gerilmeler ile lokal gerilmeler eşittir.

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

Lokal gerilmeler hesaplanır:

10. Adım:

 

6.7 denklemi uygulanırsa;

 

 

Sorulan diğer noktalar içinde hesaplar yapılmış ve alttaki tabloda tüm lokal gerilmeler gösterilmiştir.

 

 

 

 

 

8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )

240 of 389

240

16.07.2026

 

Hesaplamalar istenilen diğer noktalar için de yapıldığında ;

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

Lokal gerinmeler (şekil değiştirmeler) hesaplanır:

11. Adım:

 

6.11 denklemi uygulanırsa;

 

c:cos45o , s:sin45o

 

 

 

 

 

 

8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )

-4

0

0

2

4

241 of 389

241

16.07.2026

a şıkkı için alternatif çözüm yolu:

9.Adım-) Lokal şekil değiştirmeler dönüşüm bağıntılarından elde edilir :

10.Adım-) Sonrasında Hooke bağıntılarından lokal gerilmeler hesaplanır:

veya lokal gerilmelerden de global gerilmeler hesaplanabilirdi:

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

İlk 8 adım aynen yapılarak, global gerinmeler elde edilir. Bundan sonra aşağıdaki adımlar takip edilir.

 

 

 

8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )

242 of 389

242

16.07.2026

Nx kuvvetinin tabakalara hangi şiddette ve oranlarda dağıldığını ortalama olarak şu şekilde hesaplayabiliriz:

 

 

 

 

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

 

 

 

olacağından;

 

 

 

1. Tabakanın Nx’i taşıma oranı:

 

2. Tabakanın Nx’i taşıma oranı:

 

b )

8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )

243 of 389

243

16.07.2026

Üst tabakanın üst yüzeyindeki lokal gerilmeler a şıkkının 10.adımında şu şekilde hesaplanmıştı:

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

c )

 

 

 

XT

(MPa)

XC

(MPa)

YT

(MPa)

YC

(MPa)

S

(MPa)

35

68

18

38

8

Soruda verilmiş olan malzeme mukavemet özellikleri

Hoffman kriterine göre;

 

Sayısal değerler denklemde yerine koyulursa:

(Hasarsızlık Şartı)

Denk. 7.11

 

… hasar oluşmaz.

8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )

244 of 389

244

16.07.2026

 

E1

E2

ν12

G12

XT

XC

YT

YC

S

(GPa)

(GPa)

 

(GPa)

(MPa)

(MPa)

(MPa)

(MPa)

(MPa)

81

30

0,35

15

101

180

25

50

12

Yeni Üretilen 200mm x 200mm x 2mm boyutlarında bir kompozit tabaka için, deneysel ölçümlerle bulunan malzeme özellikleri aşağıdaki tabloda verilmiştir.

ÖRNEK 8.2:

480

480

00

6mm

Fx

x

y

Fy

Fx

Fy

200mm

200mm

8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

245 of 389

245

16.07.2026

Aşağıdaki adımlar takip ederek lokal gerilmeler ve lokal gerinmeleri elde edeceğiz. Daha sonra hasar kontrolü yapacağız.

Hesaplamalar birim kenar uzunluklarına sahip bir Q elemanında yapılabilmektedir.

Bu sebeple öncelikle toplam iç kuvvetler ve sonra birim uzunluğa düşen iç kuvvetler ayırma prensibi ve statik dengeden hesaplanır.

K1

Fx=30kN

x

y

Fy

Fx

Fy

200 mm

200 mm

Q

1mm

1mm

 

 

Q

1mm

 

K1 düzleminden kesim yapıp sağ tarafının x yönünde dengesini inceliyoruz:

1. Adım: İç kuvvetler ve iç Momentler Hesaplanır.

Çözüm:

8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

Fiç-x=Fx=30kN

200mm

t=8mm

x yönünde toplam iç kuvvet

Q

1mm

246 of 389

246

16.07.2026

Benzer Şekilde y yönü için;

K2 düzleminden yapılan kesimin arka tarafının y doğrultusundaki dengesi

Fiç-y=Fy=-23kN

200mm

y doğrultusunda toplam iç kuvvet

Fy

Q

1mm

Fx

x

y

Fy

Fx

Fy

200 mm

200 mm

K2

Q

1mm

1mm

Q

1mm

Birim uzunluğa düşen y doğrultusundaki normal iç kuvvet:

 

 

 

 

 

 

Q

Q birim elemanındaki iç kuvvetler:

 

  • Farklı katı sistemler ve farklı sınır şartları için öncelikle statik hesaplardan, en kritik Q noktasındaki iç kuvvetler bulunmalıdır.

1mm

1mm

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )

247 of 389

247

16.07.2026

3. Adım: Özel Durumların Kontrolü

Bu yapı, 8.7 maddesinde açıklanan özel durumlardan herhangi birisine giriyor mu?

  1. Özel Durum’a giriyor mu?

2. Özel Durum’a giriyor mu?

3 . Özel Durum’a giriyor mu?

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

 

2. Adım:

Tabakalı yapı kodlanır.

 

 

 

 

Yapı simetrik ise 1.Özel Duruma girer. Yukarıdaki şekle göre,

  • Yapımızda tek malzeme kullanıldığı için malzeme açısından orta düzleme göre simetriktir.
  • Geometrik olarak da orta düzleme göre simetriktir.
  • Yapıya etkiyen kuvvetler homojen yayıldığı için orta düzleme göre simetriktir.
  • Fiber dizilişi bakımında malzememiz yine orta düzleme göre simetriktir.

O halde bu yapı simetrik bir yapıdır. 1.Özel Durum sağlanmaktadır ve [B] = 0 dır.

Evet

d şıkkı hariç Evet

Yapı simetrik ve iç momentlerin tümü sıfır ise 2.Özel Duruma girer

Hayır

d şıkkını çözerken açıklanacaktır.

8.5 maddesinde açıklandığı gibi

8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )

4 . Özel Durum’a giriyor mu?

d şıkkı hariç Hayır

 

248 of 389

248

16.07.2026

4. Adım:

Herbir tabakanın [Q] matrisleri hesaplanır:

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

Malzemeleri aynı olduğundan tüm tabakaların [Q] matrisleri aynıdır.

 

 

 

 

 

 

 

Denk. 2.7’den:

E1

(GPa)

E2

(GPa)

G12

(GPa)

81

30

0,35

15

8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )

([Q] ve [S] matrislerinin fiber yönlendirme açısına bağlı olmadığını hatırlayın.)

249 of 389

249

16.07.2026

 

 

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

5. Adım:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

olmak üzere

6.14 denklemlerinden;

1. ve 3.Tabakalar için: θ =48o

2.Tabaka için: θ =0o olduğundan

 

8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )

250 of 389

250

16.07.2026

 

 

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

6. Adım:

Tüm yapıya ait olan A], [B] ve [D] matrislerinden gerekli olanlar hesaplanır.

3.Adımda açıklanan sebeplerle: [B]=0 dır. [D] matrisi sıfır değildir ancak işlemlere girmeyeceğinden hesaplamaya gerek yoktur. O halde sadece [A] matrisini hesaplamak yeterlidir. (d şıkkında ise ayrı bir açıklama yapılacaktır. )

 

 

olarak bulunur.

 

 

 

 

8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )

251 of 389

251

16.07.2026

Orta düzlemin gerinmeleri ve eğrilikleri hesaplanır:

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

7. Adım:

Denk. 8.32’den

 

 

 

Veya [B] = 0 ve [D] işleme girmeyeceğinden orta düzlemin şekil değiştirmeleri aşağıdaki gibi 3x3 lük matris çarpımına indirgenebilir:

 

 

 

(Matlab, excel vb. bir program yardımıyla da bulunabilir)

3. Adımda anlatıldığı gibi yapı 2.özel duruma girer ve orta düzlemin eğrilikleri sıfır olur:

 

8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )

252 of 389

252

16.07.2026

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

Global gerinmeler (şekil değiştirmeler) hesaplanır:

8. Adım:

 

Denk. 8.13’den

 

 

 

 

 

 

 

 

9. Adım:

z’den bağımsız olduğundan, tüm noktaların global gerinmeleri aynıdır ve orta düzlemin gerinmelerine eşittir.

Lokal Şekil Değiştirmeler (Gerinmeler) hesaplanır:

 

Soruda istenen, üst tabakanın alt yüzeyindeki lokal gerilmeler:

 

c:cos48o , s:sin48o

 

 

8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )

253 of 389

253

16.07.2026

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

Lokal gerilmeler hesaplanır:

10. Adım:

Lokal gerilmeleri ve lokal şekil değiştirmeleri elde ettiğimiz için hasar kontrolüne geçebiliriz..>>

 

Denk. 6.1’i üst tabakanın alt yüzeyi için uygularsak;

 

 

 

 

Alternatif çözüm yolu olarak,

İlk 8 adımı aynen yaptıktan sonra,

9.Adımda global gerilmeleri,

10.Adımda, lokal gerilmeleri,

11.Adımda, lokal gerinmeleri bulabilirdik.

8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )

254 of 389

254

16.07.2026

Hasarsızlık Şartları:

 

 

 

a-) Maksimum Gerilme Kriterine göre,

Kompozit Malzeme Mekaniği Ders Notları / Prof.Dr.Mehmet Zor

Üst tabakanın alt yüzeyi (z=-1) için kontrol:

 

 

 

X

 

 

 

Daha önce hesaplanan değerler

Soruda Verilen Malzeme Özellikleri

(MPa)

(MPa)

(MPa)

(MPa)

(MPa)

101

180

25

50

12

Tüm eşitsizlikler sağlanamadığı için bu kritere göre

Hasar Oluşur.

Üst tabakanın altyüzeyinde

8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )

255 of 389

255

16.07.2026

b-) Maksimum Gerinme Kriterine göre,

 

 

 

Hasarsızlık Şartları:

Kompozit Malzeme Mekaniği Ders Notları / Prof.Dr.Mehmet Zor

 

 

 

 

 

Ayrıca, şekil değiştirmeler için mukavemet sınırları:

 

 

Üst tabakanın alt yüzeyi (z=-1) için kontrol:

 

 

X

Tüm eşitsizlikler sağlanamadığı için bu kritere göre

 

Hasar Oluşur.

Üst tabakanın altyüzeyinde

8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )

Daha önce hesaplanan değerler

256 of 389

256

16.07.2026

Hasarsızlık Şartı:

c-) Tsai-Hill Kriterine göre,

 

 

 

 

Üst tabakanın alt yüzeyi (z=-1) için kontrol:

 

Hasar Oluşur.

Soruda Hesaplanan değerler

Bu kritere göre üst tabakanın altyüzeyinde

8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )

Kompozit Malzeme Mekaniği Ders Notları / Prof.Dr.Mehmet Zor

257 of 389

257

16.07.2026

Öncelikle Q elemanında orta tabakanın ortasındaki lokal gerilmeler tespit edilmelidir.

Kompozit Malzeme Mekaniği Ders Notları / Prof.Dr.Mehmet Zor

 

Fx

x

y

Fy

 

 

 

Fx

Fy

 

 

 

 

 

Q

 

 

 

 

  • Yapı simetrik olduğundan dolayı da 1.özel durumda sağlanmaktadır ve [B]=0 dır.
  • Q elemanında iç momentler olmasına rağmen sadece orta düzlemdeki (z=0) gerilmeler sorulduğundan, 4.özel hale de girer ve [D] matrisini hesaplamaya yine gerek kalmaz. (Bknz 8.7 maddesi)
  • Sadece orta düzlem için iç momentler de işleme girmeyeceğinden momentlerin şiddetlerinin önemi de yoktur. (Denk.8.32 yi inceleyerek bu durumu görebiliriz.)

Q

1mm

1mm

d Şıkkı Özel durumlardan hangilerine giriyor?

Bu durumda daha önce yapılan ilk 8 adım aynen bu d şıkkı için de geçerlidir.

Diğer adımlar..>>

8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )

258 of 389

258

16.07.2026

Kompozit Malzeme Mekaniği Ders Notları / Prof.Dr.Mehmet Zor

9. Adım Alternatifi:

Lokal Şekil Değiştirmeler (Gerinmeler) hesaplanır:

 

orta tabakanın ortasında lokal gerinmeler:

 

c:cos0o , s:sin0o

 

 

 

 

 

Lokal gerilmeler hesaplanır:

10. Adım Alternatifi:

 

 

 

 

 

orta tabakanın ortasında lokal gerilmeler:

8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )

259 of 389

259

16.07.2026

Modifiye Edilmiş Tsai-Hill Kriterine göre (orta tabakanın ortasında hasar kontrolü):

 

 

 

 

 

Kompozit Malzeme Mekaniği Ders Notları / Prof.Dr.Mehmet Zor

 

 

Hasarsızlık şartı:

 

Hasar oluşmaz.

Hesaplanmış Değerler

Orta Tabakanın orta yüzeyinde (orta düzlemde)

8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )

260 of 389

260

16.07.2026

Örnek 8.4: Tabloda özellikleri verilmiş olan sürekli fiber takviyeli kompozit tabakadan 3 tanesi L şeklinde bükülerek ve 450 / 00 / 450 fiber dizilişiyle üst üste yapıştırılarak tabakalı kompozit bir dirsek elde edilmiştir. Bu dirseğin üst ucu sabit bir duvara bağlanmış, üst yüzeyden h/2 kadar aşağıdan yatay F=320kN luk bir çeki kuvveti ve alt serbest yüzeyine ise T=0,96kNm lik bir burulma momenti uygulanmıştır. Tabakaların her birisi t = 2cm kalınlıkta, h=8cm genişliğindedir. Buna göre bu tabakalı yapıda bu yükleme şartlarında orta tabakanın alt ve üst yüzeylerinde hasar oluşup oluşmayacağını Tsai-Hill kriterine göre kontrol ediniz.

96 MPa

200 MPa

48 MPa

110MPa

36 MPa

E1

(GPa)

E2

(GPa)

G12

(GPa)

81

30

0,35

15

F

h/2

h

450

t

T

t

t

8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )

Orta tabakanın alt yüzeyinde:

Orta tabakanın üst yüzeyinde:

Cevaplar:

1.46 > 1

(Tsai-Hill kriterine göre.)

1 = 1

Hasar Oluşur

Hasar Oluşur

denklem 7.6

Kompozit Malzeme Mekaniği Ders Notları / Prof.Dr.Mehmet Zor

261 of 389

261

16.07.2026

600

450

Kompozit Malzeme Mekaniği Ders Notları / Prof.Dr.Mehmet Zor

ÖRNEK 8.5:

Tek yönlü ve sürekli fiber takviyeli 1 ve 3 nolu iki levha arasına, 2 nolu çift yönlü örgü (woven-fabric) bir malzemenin yerleştirilmesi ile BCDE kirişi imal edilecektir. Kiriş şekildeki gibi bir AB çubuğuna bağlanacak ve H elemanından desteklenecektir. Kiriş ayrıca orta bölgesinden (C-D arasında) düzgün yayılı yüke maruz kalacaktır. Malzeme özellikleri aşağıdaki tabloda verilmiştir.1 nolu levha 600, 3 nolu levha 450 fiber yönlendirme açısına ve her ikisinin kalınlığı ise t1=t3=10mm dir. 2 nolu malzeme ise t2= 12mm kalınlığa ve 00 / 900 fiber çift yönlendirmesine sahip olacaktır. Bu şartlar altında yapıda hasar oluşmaması için b genişliğinin minimum değerini Tsa-Hill kriterine göre belirleyiniz.

Tabaka

E1

(GPa)

E2

(GPa)

G12

(GPa)

84

30

0,35

12

40

40

0,32

26,4

1. ve 3.Tabaka

2. Tabaka

t

(mm)

θ

90

180

30

60

22

10

60o, 45o

40

80

40

80

22

12

00 / 900

8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )

Cevap:

 

A

H

1

3

2

B

C

2m

t2

q=240N/m

E

2m

2m

D

b

t1

t3

262 of 389

262

16.07.2026

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

  • Sandviç Kompozitler aslında tabakalı yapıların özel bir halidir, toplam 3 tabakadan oluşurlar ve tabakalı kompozitler için yapılabilen tüm hesaplamalar sandviç kompozitler için de aynen yapılabilir.
  • Sandviç Kompozitler, bir çekirdek malzemenin üst ve alt yüzeylerine daha dayanıklı iki levha yapıştırılmasıyla elde edilen tabakalı kompozit yapılardır. Sandviç kompozitlerin bileşenleri (çekirdek ve kuvvetlendirici alt-üst tabakalar) herbirisi izotropik bir malzeme olabileceği gibi, ayrıca kendi içinde farklı kompozit yapılar da olabilir. Çekirdek yapı, içi dolu bütün bir blok olabileceği gibi bal peteği tarzında bazı bölgeleri boşaltılmış formlarda da olabilmektedir. Bu sebeple sandviç kompozitlerin çok farklı alternatifleri vardır.

8.8) Sandviç Kompozitler ve Hesaplama Yöntemleri

  • Sandviç kompozitlerde gerilme-gerinme hesaplamaları bu 8. konuda anlatılan [A], [B] ve [D] matrisleri yardımıyla yapılabileceği gibi, tabakalı kompozitler için geliştirilmiş farklı yaklaşımlardan yapılabilir.

 

8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )

263 of 389

263

16.07.2026

8.9 Tabakalı Kompozitlerde Termal Yüklemeler

(8.33)

Tabakalı kompozit bir yapının x, y yönlerinin her ikisinde de şekil değiştirmeyi engelleyecek bir oyuğun içine yerleştirildiğini ve sıcaklığının ΔT kadar arttırıldığını düşünüyoruz.

 

 

Denk. (6.18.b)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Denk. (8.14)

 

 

 

 

Denk. (8.18)

Birim uzunluğa düşen iç kuvvetler:

 

 

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

 

Eq. (8.18)

8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )

264 of 389

264

16.07.2026

 

 

 

(8.34)

Sıcaklık farkı kaynaklı

Birim Uzunluğa Düşen İç Kuvvetler:

Yapısal Yüklerden Kaynaklı

Birim Uzunluğa Düşen İç Kuvvetler:

Sıcaklık farkı + Yapısal Yüklerden Kaynaklı

Birim Uzunluğa Düşen Toplam İç Kuvvetler:

(8.36)

 

 

 

(8.37)

(8.35)

 

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )

265 of 389

265

16.07.2026

 

 

 

Benzer Şekilde Toplam iç Momentleri hesaplayalım:

Denk. (8.22) den

Birim uzunluğa düşen iç momentler:

 

Denk. (8.33)’ü, Denk. (8.22)’de yerine koyarsak

 

 

 

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )

266 of 389

266

16.07.2026

 

 

 

(8.38)

Sıcaklık farkı kaynaklı

Birim Uzunluğa Düşen İç Momentler:

Yapısal Yüklerden Kaynaklı

Birim Uzunluğa Düşen İç Momentler:

Sıcaklık farkı + Yapısal Yüklerden Kaynaklı

Birim Uzunluğa Düşen Toplam İç Momentler:

(8.40)

(8.41)

(8.39)

 

 

 

 

(Simetrik yapılarda sıfırdır.)

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )

267 of 389

267

16.07.2026

Denk. 8.34 ve 8.41 birleştirilirse;

 

 

 

(8.42)

 

(8.43)

Bu durumda

Orta düzlemin gerinmeleri ve şekil değiştirmeleri:

8.42 ve 8.43 denklemleri, sıcaklık etkisinin de dahil olduğu tabakalı kompozitlere ait genel denklemlerdir.

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )

268 of 389

268

16.07.2026

8.9.1 Gerilme ve Gerinmelerin hesaplama adımları (Sıcaklık etkisi de varken):

 

 

 

Diğer Adımlar : 8nci konuda anlatılanlarla aynıdır. Sadece 8.32 denklemi yerine 8.43 denklemyle işlemlere başlanır.

8nci konudaki hesaplamalarla arasındaki tek fark, yapısal iç yüklerin yerine (sıcaklığın da dahil edildiği) toplam iç yüklerin kullanılacak olmasıdır.

Şimdi bir örnek çözerek konuyu daha iyi anlamaya çalışacağız..>>

 

 

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )

269 of 389

269

16.07.2026

Örnek 8.6

Örnek 7.3 deki tabakadan 3 tanesi 300 / 00 / 300 fiber dizilişiyle üst üste yapıştırılarak, aynı kalıbın içerisine yerleştiriliyor. Herbir tabaka 200mm x 200mm x 2mm boyutlarındadır. Civatalar biraz sıkılarak, yanal yüzeylerde -20kN luk bası kuvveti oluşturulmuştur. Ayrıca sistemin sıcaklığı 50 0C arttırılmıştır. Sürtünmelerin tümünü ihmal ederek, orta tabakanın alt yüzeyinde ortaya çıkan lokal gerilmeleri hesaplayınız.

Çözüm:

Malzeme özellikleri örnek 7.3’den alınacaktır.

a-) Öncelikle birim uzunluğa düşen yapısal yükleri hesaplarsak:

Nx = Ny = -20x103 N / 200mm = -100N/mm

Nxy = 0 (Sürtünmeler ihmal edildiği için)

 

200mm

200mm

6mm

1.Adım-) Birim uzunluğa düşen toplam iç kuvvet ve momentler hesaplanır.

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )

270 of 389

270

16.07.2026

b-) Sıcaklık farkından kaynaklı iç kuvvet ve momentlerin hesaplanması :

300

300

00

 

θ =300 olan 1nci ve 3ncü tabaka için :

 

Tüm tabakalar için [Q] matrisi terimleri:

 

 

 

 

 

(Örnek 7.3 de hesaplanmıştı)

orta tabaka için θ =00 olduğundan:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )

271 of 389

271

16.07.2026

Yapıyı kodlarsak:

Herbir tabaka için global termal genleşme katsayılarının hesaplanması:

 

Denk. 6.19.b

Denk. 6.9

 

 

 

2nci (orta ) tabaka için θ =00

 

 

 

1nci ve 3ncü tabaka için θ =300

 

 

 

Örn. 7.3 de verilen değerler:

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )

272 of 389

272

16.07.2026

 

Termal Katsayı Matrislerini hesaplayacağız:

Denk. 8.35 den

 

 

 

 

 

 

 

 

Yapı simetrik olduğu için:

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )

273 of 389

273

16.07.2026

Denk. 8.38 den

Sıcaklık farkı kaynaklı

Birim Uzunluğa Düşen İç Kuvvetler:

 

 

Sıcaklık farkı kaynaklı

Birim Uzunluğa Düşen İç Momentler:

Denk. 8.34 den

 

 

 

Sıcaklık farkı ve Yapısal Yüklerden Kaynaklı Birim Uzunluğa Düşen

Toplam İç Kuvvetler:

 

Sıcaklık farkı ve Yapısal Yüklerden Kaynaklı Birim Uzunluğa Düşen

Toplam İç Momentler:

 

 

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )

274 of 389

274

16.07.2026

  • Yapı simetrik olduğu için 1.özel duruma girer, bu sebeple [B] =0 dır.
  • Yapı 8.7 maddesindeki özel durumlara giriyor mu?

Diğer Adımlar:

  • [D] matrisi sıfır değildir. Fakat birim uzunluğa düşen toplam iç momentler sıfır olduğundan, 2. özel durumda sağlanır. Bu sebeple, işlemlere girmeyeceği için [D] matrisini hesaplamaya gerek yoktur.

O halde sadece [A] matrisi hesaplanacaktır.

  • Orta düzlemdeki gerilmeler sorulmadığı için yapı 3ncü özel duruma girmez.

 

 

 

 

 

 

 

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )

275 of 389

275

16.07.2026

 

- Orta düzlemdeki gerinme ve eğrilikler 8.43 denkleminden hesaplayacağız.

 

Veya [B] = 0 ve [D] nin hesaplamalarda etkisi olmadığından, orta düzlemin şekil değiştirmeleri aşağıdaki gibi 3x3 lük matris çarpımına indirgenebilir:

 

 

 

 

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )

276 of 389

276

16.07.2026

- Global gerinmeler hesaplanır:

 

Denk. 8.13’den

 

 

 

 

z’den bağımsız olduğundan, tüm noktaların global gerinmeleri aynıdır ve orta düzlemin gerinmelerine eşittir.

- Lokal gerinmeler hesaplanır:

Soruda istenen, orta tabakanın alt yüzeyindeki lokal gerilmeler:

 

 

c:cos0o , s:sin0o

 

 

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )

277 of 389

277

16.07.2026

- Lokal gerilmeler hesaplanır:

 

 

 

 

 

Kompozit Malzeme Mekaniği-Ders Notları-Prof.Dr.Mehmet Zor

8. Klasik Laminasyon Teorisi ( CLT )

278 of 389

278

16.07.2026

TABAKALI KOMPOZİTLERDE

HOMOJENİZASYON

Teorik Yöntemler: Voigt, Reuss, CLT yaklaşımları ve Zor Modeli

9.

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

279 of 389

279

16.07.2026

Bir homojenizasyon yaklaşımının fiziksel olarak tutarlı sonuçlar verebilmesi için karşılıklılık koşulunun

sağlanması gerekir. Bu eşitlik, lineer elastisite teorisinde enerji tutarlılığının temel sonuçlarından birisidir.

 

9.1 Kapsam ve Amaç

n tabakalı yapı

eşdeğer hacim

Literatürde çok farklı homojenizasyon yöntemleri geliştirilmiştir. Bunları içerisinde eşdeğer hacmin özelliklerini teorik olarak hesaplayan yaklaşımlardan en önemlileri Voigt, Reuss, Klasik Laminasyon Teorisi (CLT) yaklaşımı ve yeni bir yaklaşım olan Zor Modeli’ dir. Şimdi bu yaklaşımları sırasıyla inceleyeceğiz ve karşılaştıracağız..>>

 

karşılıklılık (Reciprocity) koşulu:

(9.1)

Şekil 9.1

9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

280 of 389

280

16.07.2026

Bu yaklaşım, tabakalı yapıda düzlemsel çeki-bası durumunda tüm tabakaların tam yapışma sebebiyle eşit miktarda uzayacağını (iso-strain durumunu) kabul eder. Bu durumda eşdeğer hacmin özellikleri tabaka özelliklerinin hacimsel ağırlıklarının toplamı olarak elde edilir.

9.1 Voigt Yaklaşımı

z

x

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Fx

 

 

 

 

1

2

n

i

(9.1.1)

(9.1.2)

 

Şekil 9.2.a

Şekil 9.2.b

9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

281 of 389

281

16.07.2026

 

 

 

 

 

1

2

i

n

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Eşdeğer Hacmin x doğrultusundaki Elastiklik Modülü:

 

Eşdeğer Hacmin y doğrultusundaki Elastiklik modülü elde edilir :

Denklem (9.1.2) deki kuvvet dengesini normal gerilmeler cinsinden yazarsak:

i tabakasının hacimsel oranı :

 

(9.1.3)

(9.1.4)

(9.1.5)

(9.1.6)

(9.1.7)

Şekil 9.3

Hooke Bağıntılarından:

9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

282 of 389

282

16.07.2026

y

x

 

 

 

 

 

 

 

 

i tabakası için y yönündeki gerinim:

 

y yönündeki toplam gerinim:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

(9.1.8)

(9.1.9)

(9.1.10)

(9.1.11)

(9.1.12)

(9.1.13)

(9.1.14)

Şekil 9.4 x-y tabaka düzleminden görünüş

9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

283 of 389

283

16.07.2026

 

1

i

2

n

z

y

x

Fxy

Fxy

 

 

 

 

1

i

2

n

z

y

x

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

(9.1.15)

(9.1.16)

(9.1.17)

(9.1.18)

(9.1.19)

(9.1.20)

Şekil 9.5.a

Şekil 9.5.b

Şekil 9.5.c

1

i

2

n

z

y

x

 

 

 

 

 

 

Hooke Bağıntılarından:

9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

284 of 389

284

16.07.2026

9.2 Reuss yaklaşımı : Bu yaklaşım, tek tip yükleme (basit çeki/bası veya basit kesme) durumlarında, yükleme doğrultusundaki gerilmelerin tüm tabakalarda eşit olduğunu (iso-stress durumunu) kabul eder. Eşdeğer hacimde oluşan toplam deformasyonlar ise, tabakaların deformasyonlarının hacimsel ağırlıklı ortalaması olarak tanımlanır.

z

x

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1

2

n

i

 

 

x doğrultusunda çeki yüklemesi yaptığımızda;

  • Yükleme yönündeki tüm tabakalarda normal gerilmeler eşit kabul edilir:
  • Eşdeğer hacmin x yönündeki uzaması, tabaka uzamalarının hacimsel ağırlıklı ortalaması olarak kabul edilir:

 

(9.2.1)

(9.2.2)

 

 

(9.2.3)

 

 

 

  • Hooke bağıntılarından:

 

 

(9.2.5)

(9.2.4)

(9.2.6)

Şekil 9.6.a

Şekil 9.6.b

9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

285 of 389

285

16.07.2026

 

 

x doğrultusunda çeki yüklemesi yaptığımızda,

(9.2.9)

  • Eşdeğer hacmin y yönündeki uzaması, tabaka daralmalarının hacimsel ağırlıklı ortalaması olarak kabul edilir:

 

 

 

 

 

  • Bir i tabakası için y yönündeki yanal gerinim:

 

 

  • Eşdeğer hacim için poisson davranışı:

 

 

 

(9.2.7)

(9.2.8)

(9.2.10)

(9.2.11)

  • y doğrultusunda çeki yüklemesi yapılır ve benzer işlemlerle:…>>

 

(9.2.12)

 

 

y

x

 

 

 

 

  • Not: Reuss yaklaşımı karşılılık koşulunu sağlamasına rağmen iso-stress varsayımının tabakalı kompozit yapıların gerçek mekanik davranışını tam olarak temsil ettiği söylenemez.

Şekil 9.7

9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

286 of 389

286

16.07.2026

 

 

 

 

 

 

 

y

x

 

 

 

 

y

x

 

 

 

 

 

 

 

  • Hooke Bağıntıları
  • Tüm yapıda ve tabakalarda oluşan gerilmelerin eşit olduğu kabul edilir:
  • Eşdeğer hacmin şekil değiştirme açısı , tabakaların şekil

değiştirme açılarının hacimsel ağırlıklı ortalaması olarak kabul edilir:

 

i tabakası için:

Eşdeğer hacim için:

(9.2.14)

(9.2.15)

(9.2.16)

(9.2.17)

(9.2.18)

Şekil 9.8.a

Şekil 9.8.b

9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

287 of 389

287

16.07.2026

9.3 Klasik Laminasyon Teorisi (CLT) Yaklaşımı:

  • CLT’nin temel denklemleri ayrıntılı bir şekilde 8. bölümde açıklanmış ve tabakalı yapılarda gerilme-gerinim hesaplarına yönelik farklı örnekler çözülmüştü.
  • Bu yaklaşımda her tabaka ayrı ayrı değerlendirilir ve tüm tabakaların katkıları birleştirilerek tabakalı yapının eşdeğer elastik özellikleri hesaplanır.
  • Yaklaşımda tabakalar arasında tam yapışma olduğu kabul edilir.
  • CLT yaklaşımının en önemli eksikliği tabakalar arasında Poisson özelliklerinden kaynaklanan yanal etkileşimleri sistem düzeyinde hesaba katmamasıdır.
  • CLT yaklaşımında karşılıklılık koşulu teorinin temel denklemlerinde yer almakta olup, matematiksel yapısının bir zorunluluğu olarak sağlanır.

 

 

 

 

 

 

(9.3.1)

(9.3.2)

(9.3.3)

(9.3.4)

(9.3.5)

9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

288 of 389

288

16.07.2026

ZOR MODELİ

[Bu yeni yaklaşım Composite Structrures (Elsevier) dergisinde bir makale olarak yayınlanmıştır.]

( DOI: 10.1016/j.compstruct.2025.120025 )

Tabakalı Yapılar İçin Yeni Bir Eşdeğer Hacim Yaklaşımı

9.4

9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

289 of 389

289

16.07.2026

  1. Tabakalı yapılar için yeni bir homojenizasyon yaklaşımı olan Zor Modeli (veya Zor Yaklaşımı) , Voigt ve CLT yaklaşımlarında olduğu gibi tabakalar arasında tam yapışma olduğunu kabul eder.
  2. Tabakalar herhangi bir yükleme altında hiçbir yönde birbirlerinden bağımsız olarak şekil değiştiremezler.
  3. Model, tüm yapının makro seviyedeki eşdeğer ve bütüncül davranışını temsil etmeyi hedefler.
  4. Bir tabaka x-y global eksenlerine göre genel durumda monoklinik karakterde olabilir.
  5. Karşılıklılık koşulu, bir başlangıç denklemi olarak alınmaz; statik denge ve Hooke kanunlarıyla elde edilen eşdeğer özelliklerin doğal sonucu olarak sağlanır.
  6. Sonuç denklemleri ise simetrik, asimetrik tüm dizilimler için geçerlidir.

9.4.1 Zor Modelinin Temel Özellikleri:

9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

290 of 389

290

16.07.2026

 

z

x

 

 

 

 

 

Bu 1. durum ve 9.4.1 denklemi Voigt yaklaşımında doğrudan kabul edilmektedir. Reuss yaklaşımında eş gerilme (iso-strress) kabulü yapıldığından gerinimler genel olarak farklıdır. CLT yaklaşımında ise simetrik dizilimlerde geçerli olmasına rağmen, asimetrik dizilimlerde farklı sonuçlar elde edilebilmektedir.

 

(9.4.1)

9.4.2 Zor Modelinde Tam Yapışmanın Sonuçları: Tam yapışma, tabakalar arasındaki ortak noktaların yükleme sonrasında da birlikte hareket etmesi ve ara yüzeylerde herhangi bir ayrılma oluşmaması sonuçlarını da birlikte getirir. Tam yapışma sebebiyle aşağıdaki 3 durum ortaya çıkar ve bunlar Zor modelinin çıkış denklemlerini oluşturur.

Şekil 9.9

Tam yapışmanın yorumlanması açısından yaklaşımların karşılaştırılması 9.4.9.4 konusunda ayrıca yapılmıştır.

9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

291 of 389

291

16.07.2026

 

 

 

Tabakalar arasındaki yanal etkileşimleri ifade eden bu 2. durum Zor modelin özgün bir kabulü olup , Voigt, Reuss ve CLT yaklaşımlarının hiçbirisinde bulunmamaktadır.

 

 

 

 

 

 

y

x

(9.4.2)

Şekil 9.10

9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

292 of 389

292

16.07.2026

9.4.2.3) 3. Durum: Tabaka düzleminin dikdörtgen kalması

x yönünde çeki yüklemesi yapıldığını düşünüyoruz. Yüklemeden önce dikdörtgen olan tabaka düzlemi yüklemeden sonra da dikdörtgen kalmaya devam eder. Bir başka ifadeyle, birbirine dik çizgiler çeki yüklemesi sonrası dik kalmaya devam eder. Bu durumda tabakalarda ve tüm yapıda bir şekil değiştirme açısı oluşmaz.

  • Bu 3. durum Voigt ve Reuss yaklaşımlarında bulunmaz; CLT yaklaşımında sadece simetrik dizilimlerde geçerlidir; Zor yaklaşımında (modelinde) ise simetrik ve asimetrik tüm dizilimleri için kullanılmaktadır.

 

 

 

y

x

 

 

Not: Zor modelinin temelini oluşturan bu üç durum, x-y düzleminde tek veya her iki yönde, çeki veya bası durumları için aynen geçerlidir.

CLT yaklaşımında asimetrik dizilimler farklı sonuçlar verebildiğinden, bu sonucun ilk bakışta beklenmedik olduğu düşünülebilir. Ancak Zor modelinin, eşdeğer hacmin makro davranışını esas aldığı ve CLT den farklı bir yaklaşım olduğu unutulmamalıdır.

(9.4.3)

Şekil 9.11

9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

293 of 389

293

16.07.2026

9.4.3 Zor Modelinde Statik Kuvvet Dengesi: Tabakalı yapıya Fx çeki kuvveti uyguluyoruz ve ortaya çıkan kuvvetleri inceliyoruz.

k

Fx

 

 

 

 

1

2

i

n

1

i

2

n

Fx

z

y

x

k

Fx

 

 

 

 

 

 

 

y

x

i

 

 

 

 

 

 

 

  • Tüm yapıya y yönünde herhangi bir dış kuvvet uygulanmadığı için : Fy= 0

 

 

 

Statik dengeden

(9.4.4)

(9.4.5)

9.4.4 denklemi Voigt ve CLT yaklaşımlarında da mevcuttur. 9.4.5 denklemi ise Zor Modelinin özgün bir denklemdir.

 

 

Şekil 9.12.a

Şekil 9.12.b

Şekil 9.12.c

9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

294 of 389

294

16.07.2026

9.4.4 Zor Modelinde Gerilme Dağılımı: Tabakalı yapıya Fx çeki kuvveti uygulandığında oluşan normal gerilmeleri inceleyeceğiz.

 

 

 

 

1

2

i

n

 

 

 

 

 

k

 

9.4.4 ve 9.4.5 kuvvet denklemlerini gerilmeler cinsinden ifade edersek

(9.4.4)

 

 

 

 

(9.4.6)

 

(9.4.5)

 

 

 

 

(9.4.7)

y

x

i

 

 

 

 

 

 

9.4.6 denklemi Voigt ve CLT yaklaşımlarında da mevcuttur. 9.4.7 denklemi ise Zor Modelinde ortaya çıkan özgün bir sonuçtur.

Şekil 9.13.a

Şekil 9.13.b

9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

295 of 389

295

16.07.2026

9.4.5 Zor Modelinde Hooke Bağıntılarının Uygulanması

 

 

 

(9.4.8)

(9.4.9)

9.4.5.2) Eşdeğer Hacim İçin: Monoklinik tabakalardan oluşan bir yapının eşdeğer hacmi de monoklinik karekter gösterir. Bu durumda eşdeğer hacim için Hooke bağıntıları benzer formda alttaki gibi yazılır:

 

 

(9.4.10)

(9.4.11)

 

y

x

i

 

 

 

 

Sürekli fiber takviyeli tabakalar, 1-2 lokal eksenlerine göre ortotropik; x-y eksenlerine göre monoklinik karekter gösterir.

 

Şekil 9.14

9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

296 of 389

296

16.07.2026

9.4.6) Zor Eşdeğer Özelliklerinin Hesaplanması

Zor modelinde şimdiye kadar elde edilen denklemlerden yararlanılarak, en genelde global x-y eksenlerine göre monoklinik karakter gösteren tabakalardan oluşan simetrik veya asimetrik dizilimli yapıların mekanik davranışını temsil eden eşdeğer hacmin elastik özellikleri sırasıyla hesaplanacaktır. Zor modelinde hesaplama sırası önemlidir ve aşağıdaki sırayla yapılmalıdır.

 

 

(9.4.8) ve (9.4.10) denklemlerini (9.4.1) denkleminde yerine koyarsak:

(9.4.12)

(9.4.9) ve (9.4.11) denklemlerini (9.4.2) denkleminde yerine koyarsak:

 

(9.4.13)

(9.4.12) ve (9.4.13) denklemlerinden, i tabakasındaki normal gerilmeleri hesaplarsak:

 

 

(9.4.14)

(9.4.15)

 

9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

297 of 389

297

16.07.2026

 

(9.4.15) denklemini (9.4.7) denkleminde yerine koyarsak:

 

(9.4.16)

(9.4.17)

(9.4.17) denkleminden:

 

 

9.4.18 denklemini katsayılar cinsinden yazalım:

(9.4.19)

 

 

(9.4.18)

 

(9.4.22)

 

 

(9.4.20)

 

(9.4.18) denkleminde poisson etkisini daha net görebilmek için her tabakaya özel katsayılar tanımlayacağız:

(9.4.21)

 

9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

298 of 389

298

16.07.2026

 

 

 

(9.4.14) denklemini (9.4.6) denkleminde yerine koyarsak:

(9.4.23)

 

 

(9.4.24)

 

 

(9.4.25)

 

 

(9.4.26)

9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

299 of 389

299

16.07.2026

 

 

 

1

i

2

n

Fx

z

y

x

Fy

Fy

 

 

 

 

 

 

 

..>>

Şekil 9.15

9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

300 of 389

300

16.07.2026

 

 

(9.4.26)

(9.4.27)

 

 

 

 

(9.4.28)

 

(9.4.29)

 

 

 

(9.4.30)

 

 

 

(9.4.31)

(9.4.32)

 

9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

301 of 389

301

16.07.2026

 

 

 

(9.4.33)

Sonuç olarak;

9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

302 of 389

302

16.07.2026

9.4.7) Zor Modelinde Karşılılık Koşulunun Doğal Olarak Sağlanması

 

Öncelikle a,b,c ve d olmak üzere 4 farklı değişken tanımlıyoruz:

 

 

 

 

(9.4.34.a)

(9.4.34.b)

(9.4.34.c)

(9.4.34.d)

9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

303 of 389

303

16.07.2026

Zor modelinin sonuç denklemlerini bu değişkenler cinsinden ifade edelim:

Denk.(9.4.18):

 

 

Denk.(9.4.26):

 

 

Denk.(9.4.24)’ün açılımı :

 

 

 

Denk.(9.4.30)’ün açılımı :

 

(9.4.35)

(9.4.36)

(9.4.37.a)

(9.4.37.b)

9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

304 of 389

304

16.07.2026

Her bir i tabakası için karşılılık sağlandığını biliyoruz:

 

 

Bu durumda a terimini tekrar yazarsak, c terimine eşit olduğunu görürüz:

Tüm yapı (eşdeğer hacim) için karşılılık terimlerini değişkenler cinsinden ifade edelim:

 

 

 

 

 

 

veya

(9.4.38)

(9.4.39)

(9.4.40)

(9.4.41)

(9.4.42)

9.4.42 denklemi Zor modelinde eşdeğer hacim için karşılılık koşulunun sağlandığını gösterir.

9.4.40 ve 9.4.41 denklemleri eşit çıkmıştır.

9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

305 of 389

305

16.07.2026

 

Genel anizotropik karekter gösteren elastik bir malzeme için, gerilme – gerinim ilişkilerini veren Hooke bağıntıları, [S] gevşeklik (complience) matrisi cinsinden aşağıdaki şekilde yazılır:

Zor modelinde gerilme-gerinim ilişkilerini veren genel rijitlik matrisini bu bölümde elde edeceğiz.

 

 

 

(9.4.44)

  • Bu durumda (9.4.43) nolu matris denkleminin üçüncü satırı:

 

(9.4.43)

  • eşdeğer hacimde (makro düzeyde) gerilme durumu:
  • Denklem (9.4.3)’den kayma şekil değiştirme açısı :

 

 

  • 9.4.44 denkleminin zorunlu sonucu olarak:

(9.4.45)

(9.4.3)

9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

306 of 389

306

16.07.2026

Benzer Şekilde

 

 

(9.4.46)

  • Bu durumda (9.4.43) nolu matris denkleminin üçüncü satırı:

 

  • eşdeğer hacimde makro düzeyde gerilme durumu:
  • Denklem (9.4.3)’ bu yükleme durumunda da geçerlidir:

 

 

  • 9.4.46 denkleminin zorunlu sonucu olarak:

(9.4.47)

(9.4.3)

Böylece Zor modeli için eşdeğer gevşeklik (compliance) matrisi ortotropik formda ortaya çıkmaktadır:

 

(9.4.48)

9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

307 of 389

307

16.07.2026

Eşdeğer rijitlik matrisi, gevşeklik (compliance) matrisinin tersinin alınmasıyla elde edilir ve yine ortotropik formu alır:

 

 

(9.4.49)

Ortotropik bir malzeme için düzlem gerilme durumundaki rijitlik matrisinin terimlerinin mühendislik sabitleri cinsinden nasıl yazılabileceği literatürde belirtilmiştir. Buradan hareketle Zor modelinin eşdeğer rijitlik matrisi, şu şekilde ifade edilebilir:

 

(9.4.50)

Görüldüğü gibi, Zor Modeli global eksenlerde en genelde monoklinik tabakalardan oluşan bir yapının, ortotropik bir eşdeğer hacimle temsil edilmesine olanak sağlamaktadır. Bu durum diğer mekanik hesaplamaları çok daha kolay seviyeye taşımaktadır.

9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

308 of 389

308

16.07.2026

Örnek 9.1

θ1

θ3

θ2

1

3

2

8mm

8mm

8mm

z

x

Her birisi 8mm kalınlıkta olan sürekli fiber takviyeli üç tabaka, tam (kusursuz) bir şekilde üst üste yapıştırılmıştır. Bu tabakalı yapının eşdeğer hacminin elastik özelliklerini, 0o /60o / 0o dizilimi için;

a-) Voigt

yaklaşımlarına göre hesaplayınız.

Tabakalar sürekli fiber takviyeli büyük bir tabakadan çıkarılmış olup. bu büyük tabakanın 1-2 lokal eksenlere göre özellikleri şöyledir:

b-) Reuss

c-) CLT

d-) Zor Modeli

 

600

00

00

1

2

3

z

x

y

9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

309 of 389

309

16.07.2026

Çözüm:

  • Tüm homojenizasyon yaklaşımlarda denklemler x-y global eksenlerine göre çıkarılmıştır. Bu sebeple herbir tabakanın global x-y eksenlerindeki malzeme özellikleri bulunması gerekir. 1. ve 3. tabakalarda fiber yönlendirme açıları θ1=θ3=00 olduğundan lokal ve global eksenler çakışır. Dolayısıyla,
  • 2.Adım ) x-y global eksenlerine göre tabakaların malzeme özelliklerinin tespiti:

 

 

Çapraz poisson oranları ise Denklem (9.1)’den hesaplanır:

  • Tabakalar aynı malzemeden olduğu için, 1-2 lokal eksenlerine göre özellikleri ( imal edildikleri büyük tabakanın özellikleri ile) aynıdır.

2nci tabakanın özellikleri..>>

  • 1.Adım ) Hacimsel Oranların Tespiti:

 

9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

310 of 389

310

16.07.2026

2nci tabakanın fiber yönlendirme açısı θ2=600 olduğundan, aşağıdaki dönüşüm denklemleri ile global özellikler hesaplanır. (Bu denklemler literatürde farklı kaynaklarda mevcuttur. Bu ders notlarında ise ilk defa burada doğrudan yazılmıştır):

 

 

 

 

(9.4.51.a)

(9.4.51.b)

(9.4.51.c)

(9.4.51.d)

Malzeme Özellikleri Dönüşüm Denklemleri

9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

311 of 389

311

16.07.2026

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Çapraz poisson oranı Denklem (9.1)’den hesaplanır:

9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

312 of 389

312

16.07.2026

a-) Voigt Yaklaşımına göre

3. Adım ) Eşdeğer hacim özelliklerinin hesaplanması:

 

Denklem (9.1.6)’dan :

 

 

Denklem (9.1.7)’den:

 

 

 

Denklem (9.1.13)’den:

 

 

 

Denklem (9.1.14)’den:

 

 

 

Denklem (9.1.20)’den:

 

 

 

 

Denklem (9.1)’den; karşılıklılık kontrolü

 

 

sağlanmıyor

9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

313 of 389

313

16.07.2026

b-) Reuss Yaklaşımına göre

Denklem (9.2.5)’dan :

Denklem (9.2.6)’den:

Denklem (9.2.11)’den:

Denklem (9.2.12)’den:

Denklem (9.2.18)’den:

Denklem (9.1)’den; karşılıklılık kontrolü

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

sağlanıyor

9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

314 of 389

314

16.07.2026

c-) CLT Yaklaşımına göre

Öncelikle tüm yapıya ait olan [A] matrisini aşağıdaki adımları takip ederek hesaplamamız gerekir.

c1) Herbir tabakanın [Q] matrisleri hesaplanır.

[Q] matrisleri sadece malzeme özelliklerine bağlıdır. (Fiber yönlendirme açısına (θ’ya) bağlı değildir.) Bu örnekte tüm tabakalar aynı malzemeden yapıldığı için [Q] matrisleri aynıdır.

 

 

 

 

 

 

9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

315 of 389

315

16.07.2026

 

 

 

 

 

 

 

 

6.14 denklemlerinden;

 

olmak üzere

 

 

2.Tabaka için: θ =60o değeri soldaki denklemlerde yerine koyularak indirgenmiş matrisin terimleri hesaplanır.

Sonuç olarak:

 

9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

316 of 389

316

16.07.2026

c3) Tabakalı yapı kodlanır:

 

 

 

 

1

3

2

8mm

8mm

8mm

z

x

c4) [A] matrisi hesaplanır:

 

 

 

 

Denklem (8.23):

c5) [A]-1 matrisi hesaplanır:

(burada doğrudan sonuç verilmiştir.)

 

9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

317 of 389

317

16.07.2026

Denklem (9.3.1)’den :

Denklem (9.3.2)’den:

Denklem (9.3.3)’den:

Denklem (9.3.4)’den:

Denklem (9.3.5)’den:

Denklem (9.1)’den; karşılıklılık kontrolü:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

sağlanıyor

c6) Eşdeğer Özelliklerin Hesaplanması

9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

318 of 389

318

16.07.2026

d ) Zor Modeline Göre

 

Zor modelinde de işlem sırası önemlidir ve aşağıdaki sırayla yapılmalıdır:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

319 of 389

319

16.07.2026

 

 

 

 

 

 

 

 

 

9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

320 of 389

320

16.07.2026

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

321 of 389

321

16.07.2026

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Zor Modeli, Kayma Modülü hesabında Voigt yaklaşımını kabul eder.

 

 

 

Denklem (9.4.33)’den:

9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

322 of 389

322

16.07.2026

 Eşdeğer Özellik

Voigt

Reuss

CLT

Zor Modeli

Ex (GPa)

87,14

82,69

88,09

87,82

Ey (GPa)

75,51

74,94

77,73

76,79

νxy

0,26

0,29

0,26

0,26

νyx

0,25

0,26

0,23

0,23

Gxy (GPa)

23,63

22,66

24,31

23,63

0o/ 60o / 0o (Simetrik)

15o/ 60o / 0o dizilimi için benzer hesaplamalar yapılır. Hesaplanan sonuçlar Tablo 9.1.b de gösterilmiştir.

Eşdeğer Özellik  

Voigt

Reuss

CLT

Zor Modeli

Ex (GPa)

82,45

79,12

85,28

82,96

Ey (GPa)

73,00

72,58

76,5

74,02

νxy

0,30

0,31

0,27

0,30

νyx

0,28

0,29

0,24

0,26

Gxy (GPa)

24,52

23,72

25,97

24,52

15o/ 60o / 0o (Asimetrik)

(a-d şıklarında hesaplandı)

(Sadece sonuçları verilmiştir.)

Sonuç tabloları ve karşılaştırmalar

Üstteki tablolardan, yönteme bağlı olarak eşdeğer özelliklerin sonuçlarında farklılıklar oluştuğunu ve bu farklılıkların asimetrik dizilimlerde biraz daha belirginleştiğini görüyoruz. Ayrıca tabakaların farklı malzemelerden üretilmesi, tabaka sayısı vb. gibi özellikler de yöntemler arasındaki sonuç farklarına etki edebilecek önemli parametrelerdir.

Tablo 9.1.a

Tablo 9.1.b

9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

323 of 389

323

16.07.2026

Örnek 9.2:

Örnek 9.1 deki üç tabakalı yapının 200mm x 200 mm x 8 mm lik tabakalardan ve 15o/ 60o / 0o diziliminde olduğunu düşünelim.

 

15o

1

3

2

8mm

8mm

8mm

z

x

60o

0o

x

y

 

 

 

 

 

 

Hesaplamalar sonucu elde edilen bu yapıya ait eşdeğer özellikler önceki sayfada Tablo 9.1.b verilmiştir.

Tabakaların orta düzlemlerinde ortaya çıkan gerilme ve gerinim değerlerini, Zor Modeli ile hesaplayınız ve CLT sonuçlarıyla karşılaştırınız. (CLT sonuçları çözümün sonundaki tablolarda doğrudan verilmiştir.)

9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

324 of 389

324

16.07.2026

Çözüm:

  • Tablo 9.1.b’den Zor Modeli için hesaplanmış olan eşdeğer hacmin özellikleri:

 

 

 

 

  • Eşdeğer hacimde ortaya çıkan gerilmeler

 

 

  • Eşdeğer hacimde ortaya çıkan gerinimler

 

 

 

 

 

 

 

 

9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

325 of 389

325

16.07.2026

  • Her bir tabakadaki global gerinimler

Zor Modeline göre düzlemsel çeki/bası durumlarında tüm yapıda ve herbir tabakada gerinimler eşit; kayma şekil değiştirme açısı sıfırdır.

 

Denklem (9.4.1)’den

 

Denklem (9.4.2)’den

Denklem (9.4.3)’den

 

  • Her bir tabakanın global özellikleri:

 

 

 

Hooke bağıntılarından elde edilecektir. Bunun için her bir tabakanın global eksenlere göre özellikleri belli olmalıdır. 3. tabaka için fiber açısı θ = 0o olduğundan, global özellikler lokal özelliklerle aynıdır.

 

 

9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

326 of 389

326

16.07.2026

2. tabakanın (θ = 60o ) global özellikleri Örnek 9.1 de şu şekilde hesaplanmıştı:

 

1. tabaka fiber açısı θ = 15o olduğu için global özellikler 9.4.51 denklemlerinden hesaplanır:

 

 

 

 

 

 

 

 

9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

327 of 389

327

16.07.2026

  • 1. tabakanın global gerilmeleri:

9.4.8 ve 9.4.9 denklemlerinden gerilmeleri çekersek:

 

 

Denklem(9.4.8)

Denklem(9.4.9)

 

 

 

 

 

 

 

 

(9.4.52.a)

(9.4.52.b)

  • Her bir tabakadaki global gerilmeler:

9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

328 of 389

328

16.07.2026

2. tabakanın global gerilmeleri:

 

 

 

 

 

 

3. tabakanın global gerilmeleri:

 

 

 

 

 

 

9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

329 of 389

329

16.07.2026

Tabaka Gerinimleri..>>

Tabaka No (i)..>>

1

2

3

1

2

3

1

2

3

Zor

2,87

2,87

2,87

-2,16

-2,16

-2,16

0

0

0

CLT

3,021

2,825

2,629

-2,243

-2,067

-1,890

-0,057

-0,057

0,790

Tabaka Gerilmeleri..>>

Tabaka No(i)..>>

1

2

3

1

2

3

1

2

3

Zor

21,62

14,38

26,08

-10,21

-8,25

-13,11

0

0

0

CLT

24,63

14,73

24,04

-11,43

-9,00

-11,28

4,21

-3,71

1,58

  • CLT değerleri her tabakanın orta düzlemi için 8. konuda anlatılan adımlardan elde edilmiş ve tablolara doğrudan yazılmıştır.
  • Zor Modelinde düzlemsel çeki/bası yüklemelerinde γxy ve τxy sıfır kabul edilmektedir. CLT de ise özellikle asimetrik dizilimler sebebiyle tabaka orta düzlemlerinde kayma bileşenleri oluşabilmektedir.
  • Zor ve CLT sonuçları arasındaki farklılıklar, dizilim tipi, tabaka malzeme özellikleri ve uygulanan yüklere bağlı olarak değişebilir.
  • Sonuç Tabloları ve Karşılaştırmalar (15o/ 60o / 0o dizilimi için)
  • Zor Modelinde tüm tabakalar aynı global gerinimleri paylaşırken, CLT de gerinimler tabakadan tabakaya değişebilmektedir.
  • CLT de hasar değerlendirmesi tabaka bazlı yapılmasına rağmen, Zor modelinde hasar değerlendirmesi eşdeğer hacim üzerinden yapılır. 10. bölümde bu konu daha ayrıntılı işlenecektir. Örnek 10.1 de simetrik bir yapı için CT ve Zor modeli ayrıca karşılaştırılmıştır.

9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

330 of 389

330

16.07.2026

Tabakalı bir yapıyı mekanik açıdan temsil eden eşdeğer bir hacmin mekanik elastik özelliklerini teorik olarak hesaplayan Voigt, Reuss, CLT ve Zor Modeli yaklaşımları, aşağıda farklı açılardan karşılaştırılmıştır.

9.5 Teorik Homojenizasyon Yaklaşımlarının Karşılaştırılması

9.5.1 Tabakalar Arası Poisson Etkileşimleri Açısından

Tabakalı kompozit yapıların gerçek mekanik davranışlarının eşdeğer bir hacimle doğru şekilde temsil edilebilmesi için, tabakalar arası (sistem seviyesindeki) Poisson etkileşimlerinin de dikkate alınması son derece önemlidir. Bu etkileşimler, tabakaların birbirlerinin yanal deformasyonlarını kısıtlamasından kaynaklanır ve eşdeğer hacmin elastik özelliklerini doğrudan etkiler.

  • Voigt, Reuss ve CLT yöntemleri, tabakalar arası Poisson etkileşimlerini dikkate almaz.
  • Zor Modeli, tabakalar arası Poisson etkileşimlerini dikkate alır ve eşdeğer özelliklerin hesaplanmasında kullanır. Bu durum, Zor Modelinin en önemli ve özgün yönünü oluşturmaktadır.

9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

331 of 389

331

16.07.2026

9.5.2 Karşılıklılık (Reciprocity) Koşulu Açısından

Karşılıklılık koşulu, bir malzemenin elastik özellikleri arasında bulunması gereken temel bir ilişkidir. Bu koşulun sağlanması, hesaplanan eşdeğer elastik özelliklerin birbirleriyle uyumlu ve fiziksel olarak tutarlı olduğu anlamına gelir.

  • Voigt yöntemi, eşdeğer hacim seviyesinde karşılıklılık koşulunu sağlayamaz.
  • Reuss ve CLT yöntemlerinde, karşılıklılık koşulu başlangıçtan itibaren kullanılan denklemlerin içerisinde yer aldığından sonuçlarda da kaçınılmaz olarak sağlanır.
  • Zor Modelinde, karşılıklılık koşulu bir başlangıç veya ara denklem olarak hiç kullanılmaz. Tüm sonuç denklemleri statik denge, Hooke kanunu ve tam yapışma koşulundan kaynaklanan eşitliklerden elde edilir. Buna rağmen, Zor modelinin sonuç denklemleri karşılıklılık koşulunu her durumda otomatik olarak sağlar.

9.5.3 Hesaplama Kolaylığı Açısından

  • Voigt, Reuss ve Zor yaklaşımları sistemi eşdeğer bir hacme indirgeyerek, basit ve hızlı hesaplamalar sunar.
  • CLT ise mekanik hesaplamalar açısından uzun matris işlemleri gerektirir.

9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

332 of 389

332

16.07.2026

 

  • CLT, tabakalar arasında tam yapışma olduğunu kabul etmesine rağmen, asimetrik dizilimlerde, tek eksenli düzlemsel çekme/basma durumunda ara yüzeyin üst ve alt tabakalarında farklı gerinimler ve farklı şekil değiştirme açıları hesaplayabilmektedir. Bu sonuç, yukarıda açıklanan tam yapışma yorumu ile örtüşmemektedir.
  • Voigt ve Reuss yöntemleri ise tabakalar arası tam yapışmanın fiziksel sonuçlarını tartışmamakta ve ara yüzeylerdeki ortak noktaların deformasyon davranışına yönelik herhangi bir değerlendirme yapmamaktadır.

1

2

3

A

B

Lx

Fx

Fx

2

3

A'

B'

ΔLx/2

ΔLx/2

x

y

A'

B'

Şekil 9.16

9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

333 of 389

333

16.07.2026

 

9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

334 of 389

334

16.07.2026

9.5.6 Teorik Yaklaşım Açısından

  • Voigt yöntemi, tek eksenli düzlemsel çekme durumunda tüm tabakalarda ve tüm yapıda eş gerinim (iso-strain) oluşacağını; Reuss yöntemi ise eş gerilme (iso-stress) oluşacağını kabul eder.
  • CLT, her tabakayı ayrı ayrı ele alan ve tabakaların rijitlik matrislerini kullanarak tüm yapının mekanik cevaplarını hesaplayan bir laminasyon teorisidir. Simetrik ve asimetrik dizilimlerin analizine olanak sağlar; ancak gerilme- gerinim hesapları için çok sayıda matris işlemi gerektirir ve matris bağıntıları üzerinden teorik olarak elde edilir. CLT, aslında doğrudan bir eşdeğer hacim teorisi olarak geliştirilmemesine rağmen, eşdeğer hacim özellikleri [A] sistem matrisi üzerinden hesaplanabilmektedir.
  • Zor Modeli, tam yapışma, statik denge ve Hooke kanununa dayalı olarak geliştirilmiş olup tabakalar arası Poisson etkileşimlerini teorinin merkezine yerleştirmiştir.

9. Tabakalı Kompozitlerde Homojenizasyon / Voigt, Reuss, CLT , Zor Modeli Yaklaşımları

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

335 of 389

335

16.07.2026

Mukavemet ve Hasar Analizi

10.

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

 

 

x

y

 

 

z

 

Eşdeğer Hacim

Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla

336 of 389

336

16.07.2026

10.1 Bu bölümde Amaçlarımız; 9.4 bölümünde anlatılan Zor eşdeğer hacminin çeki, bası ve kesme mukavemet sınırlarını belirlemek ve farklı yükleme durumları için gerilme-gerinim hesaplamalarını ve hasar değerlendirmelerini yapmaktır.

1. Zor eşdeğer hacmi olarak isimlendirilen ve elastik özellikleri 9.4 bölümünde teorik olarak tabaka özelliklerinden bulunan hacim, n tane tabakadan oluşan yapıyı mekanik açıdan temsil eder.

2. Tabakaların mukavemet sınırlarının bilindiği kabul edilerek, Zor eşdeğer hacminin mukavemet sınırları teorik olarak bu bölümde hesaplanacaktır.

n tabakalı yapı

Zor Eşdeğer Hacmi

1

i

2

n

z

y

x

 

 

 

 

?

3. Eşdeğer hacmin bir yükleme tipine göre mukavemet sınırını belirlerken, o yükleme için ilk hasara uğrayacak en zayıf tabaka esas alınır. Bu en zayıf tabakayı, kendi mukavemet sınırına getiren eşdeğer gerilme belirlenir. Bu eşdeğer gerilme eşdeğer hacmin mukavemet sınır değeri olarak kabul edilir.

4. Zor yaklaşımında hasar değerlendirmesi yapının eşdeğer hacmi açısından yapılır. Bu şekilde tabakalarda önceden meydana gelebilecek lokal hasarlar yerine, yapının bütüncül olarak hasara uğrayıp uğramadığı belirlenmiş olur. (CLT’de ise hasar değerlendirmesi her bir tabaka için yapılmaktadır.)

10.2 Genel Çerçeve

10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

337 of 389

337

16.07.2026

y

x

i

 

 

 

 

 

 

y

x

i

 

 

 

 

 

 

 

1

i

2

n

Fx

z

y

x

k

Fx

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1

2

i

n

 

 

 

 

 

 

k

 

10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

338 of 389

338

16.07.2026

 

 

(9.4.14)

(9.4.15)

 

;

y

x

i

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

(10.1.a)

(10.1.b)

(10.1.c)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

339 of 389

339

16.07.2026

Denklem (9.4.14 ve 9.4.15)’i Denklem (10.1 a-c)’de yerine koyarsak ve düzenlersek;

 

 

 

(10.2.a)

(10.2.b)

(10.2.c)

 

 

 

 

 

Tabaka gerilme katsayıları :

(10.3.a)

(10.3.b)

(10.3.c)

(10.3.d)

(10.3.e)

10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

340 of 389

340

16.07.2026

 

 

 

Gerilme katsayıları cinsinden (hasardan önce) lokal gerilmeler:

i tabakasının hasara uğradığı anda eşdeğer gerilme:

 

i tabakasının hasarı anında lokal gerilmeler:

 

 

 

(10.4.a)

(10.4.b)

(10.4.c)

(10.5)

(10.6.a)

(10.6.b)

(10.6.c)

10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

341 of 389

341

16.07.2026

10.3.2 Tabakalara hasar kriterinin uygulanması

 

 

 

Bu kritere göre hasar anında i tabakasında lokal gerilmelerin sağladığı eşitlik (Denklem 7.6)’dan :

(10.7.a)

 

 

Hasar anında geçerli olan 10.6 denklemlerindeki lokal gerilmeleri Denklem (10.7.a)’da yerine koyarsak:

(10.7.b)

 

 

(10.7.c)

 

(10.7.d)

i tabakasını hasara uğratacak, x doğrultusundaki eşdeğer normal gerilme:

(i =1,2, …n )

10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

342 of 389

342

16.07.2026

 

Bu kritere göre hasar anında i tabakasında lokal gerilmelerin sağladığı eşitlik (Denklem 7.7)’den :

 

(10.8.a)

 

 

 

 

 

 

Hasar anında geçerli olan 10.6 denklemlerindeki lokal gerilmeleri Denklem (10.8.a)’da yerine koyarsak:

i tabakasını hasara uğratacak, x doğrultusundaki eşdeğer normal gerilme:

(i =1,2, …n )

 

 

(10.8.b)

(10.8.c)

 

(10.8.d)

 

10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

343 of 389

343

16.07.2026

 

Bu kritere göre hasar anında i tabakasında lokal gerilmelerin sağladığı eşitlik (Denklem 7.8)’den :

(10.9)

 

7.9 denklemlerinden katsayılar :

 

 

 

 

 

Per Tsai-Hill hasar kriteri:

Per Hoffman kriteri:

Per Mises-Hencky kriteri:

 

 

 

 

(10.10.a)

(10.10.b)

(10.10.c)

(10.10.d)

(10.11.a)

(10.11.b)

(10.11.c)

10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

344 of 389

344

16.07.2026

 

 

 

 

(10.13)

 

 

 

 

(10.12)

Hasar anında saf Fx yüklemesinde geçerli olan 10.6 denklemlerindeki lokal gerilmeleri Denklem (10.9)’da yerine koyarsak:

10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

345 of 389

345

16.07.2026

 

 

Bu kritere göre hasar anında i tabakasında lokal gerilmelerin sağladığı eşitlik (Denklem 7.11)’den :

Hasar anında saf Fx yüklemesinde geçerli olan 10.6 denklemlerindeki lokal gerilmeleri Denklem (10.14)’da yerine koyarsak:

(10.15)

(10.14)

 

 

 

(10.16)

 

 

 

 

10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

346 of 389

346

16.07.2026

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

y

x

i

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

(10.1.a)

(10.1.b)

(10.1.c)

 

 

(10.17.a)

(10.17.b)

 

10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

347 of 389

347

16.07.2026

Denklemler (10.17.a ve 10.17.b)’yi Denklemler (10.1.a-c)’de yerine koyarsak ve düzenlersek;

 

 

 

Tabaka gerilme katsayıları :

(10.18.a)

(10.18.b)

(10.18.c)

(10.19.a)

(10.19.b)

(10.19.c)

 

 

 

 

 

(10.19.d)

(10.19.e)

10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

348 of 389

348

16.07.2026

 

 

 

Gerilme katsayıları cinsinden (hasardan önce) lokal gerilmeler:

i tabakasının hasara uğradığı anda eşdeğer gerilme:

 

i tabakasının hasarı anında lokal gerilmeler:

 

 

 

(10.20.a)

(10.20.b)

(10.20.c)

(10.21)

(10.22.a)

(10.22.b)

(10.22.c)

10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

349 of 389

349

16.07.2026

 

10.4.2.a Tsai-Hill Hasar kriterine göre:

10.4.2.b Modifiye Tsai-Hill Hasar kriterine göre:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

(10.24.a)

(10.24.b)

(10.23)

10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

350 of 389

350

16.07.2026

 

 

 

 

(10.25)

 

 

 

 

Hasar anında saf Fy yüklemesinde geçerli olan 10.22 denklemlerini, kriterin genel hasar durum denklemi (10.9)’da yerine koyarsak:

(10.26)

 

10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

351 of 389

351

16.07.2026

 

 

(10.27)

 

 

 

(10.28)

Hasar anında saf Fy yüklemesinde geçerli olan 10.22 denklemlerini, kriterin genel hasar durum denklemi (10.14)’de yerine koyarsak:

 

 

 

10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

 

352 of 389

352

16.07.2026

 

 

 

 

10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

353 of 389

353

16.07.2026

 

 

 

y

x

 

 

 

 

 

 

 

i tabakasını hasara uğratacak global kayma gerilmesi:

 

(10.29)

(10.30)

(10.31)

 

10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

354 of 389

354

16.07.2026

(10.34)

 

 

 

 

 

 

 

(10.32)

(10.33)

 

 

 

6.3 a-c dönüşüm denklemlerinden :

 

 

 

10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

355 of 389

355

16.07.2026

 

 

Bu kritere göre hasar anında i tabakasında lokal gerilmelerin sağladığı eşitlik :

(10.35)

(10.7.a)

 

 

 

Hasar anında

 

 

 

(10.36)

 

 

Tüm tabakalar için hesap yapıldıktan sonra Denklem (10.29)’dan :

 

10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

356 of 389

356

16.07.2026

 

Bu kritere göre hasar anında i tabakasında lokal gerilmelerin sağladığı eşitlik :

 

(10.37)

 

 

 

 

 

 

Hasar anında

 

 

 

 

 

(10.38)

(10.8.a)

 

 

 

 

 

 

10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

357 of 389

357

16.07.2026

c-) Tsai-Wu Hasar kriterine göre

Bu kritere göre hasar anında i tabakasında lokal gerilmelerin sağladığı eşitlik:

 

(10.9)

 

Saf kesme durumunda

 

 

 

Hasar anında:

 

 

 

 

 

(10.39)

2nci dereceden olan Denklem (10.39) kökleri hesaplanır ve pozitif kök i tabakasının kesme mukavemeti olarak alınır.

 

10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

358 of 389

358

16.07.2026

 

 

Bu kritere göre hasar anında i tabakasında lokal gerilmelerin sağladığı eşitlik :

(10.14)

Saf kesme durumunda

Hasar anında:

 

 

 

(10.40)

2nci dereceden olan Denklem (10.40) kökleri hesaplanır ve pozitif kök i tabakasının kesme mukavemeti olarak alınır.

 

 

 

 

 

 

10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

359 of 389

359

16.07.2026

10.8 Zor Eşdeğer Hacminde Gerilme –Gerinim Hesaplamaları:

 

10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

360 of 389

360

16.07.2026

Örnek 10.1

480

480

00

6mm

Fx

x

y

Fy

Fx

Fy

200mm

200mm

Yeni Üretilen 200mm x 200mm x 2mm boyutlarında bir kompozit tabaka için, deneysel ölçümlerle bulunan lokal malzeme özellikleri aşağıdaki tabloda verilmiştir.

(Örnek 8.2 deki yapı, yük ve malzeme özellikleri kullanılmıştır.)

E1

E2

ν12

G12

(GPa)

(GPa)

 

(GPa)

(MPa)

(MPa)

(MPa)

(MPa)

(MPa)

81

30

0,35

15

101

180

25

50

12

Bu tabakadan 3 tanesi, üst üste sırasıyla 48o/0o/ 48o dizilişiyle yapıştırılarak tabakalı bir yapı oluşturulmuştur.

Tüm yapıya gelen dış kuvvetler: Fx =30kN, Fy=-23kN dur.

Zor Modelini esas alarak

a-) Tüm yapıda hasar oluşup oluşmayacağını Modifiye Tsa—Hill kriterine göre belirleyiniz.

b-) Sonuçları Örnek 8.2’deki CLT sonuçlarıyla karşılaştırınız.

c-) Normali x olan yanal yüzeylerden, mukavemet sınırları içerisinde maksimum ne kadarlı bir toplam eğilme momenti uygulanabileceğini hesaplayınız. (Bu durumda Fx ve Fy kuvvetlerinin uygulanmadığını düşününüz.)

10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

361 of 389

361

16.07.2026

Çözüm:

2. Adım : Zor Eşdeğer Hacminin Elastik Özelliklerinin Hesaplanması:

Önce her bir tabakanın global eksenlere göre elastik özellikleri bulunur:

 

 

 

Çapraz poisson oranları ise Denklem (9.1)’den hesaplanır:

 

10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

362 of 389

362

16.07.2026

 

(9.4.51) denklemlerinden:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Çapraz poisson oranı Denklem (9.1)’den hesaplanır:

10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

363 of 389

363

16.07.2026

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

364 of 389

364

16.07.2026

 

 

 

 

 

 

 

 

10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

365 of 389

365

16.07.2026

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

366 of 389

366

16.07.2026

 

 

 

 

 

 

 

Zor Modelinde saf kayma durumu için Kayma Modülü Voigt tipi hacimsel ortalama ile elde edilir.

 

 

 

Denklem (9.4.33)’den:

 

 

10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

367 of 389

367

16.07.2026

3. Adım : Zor Eşdeğer Hacminin Mukavemet Sınırları (Modifiye Tsai-Hill Kriterine Göre) Hesaplanır.

a. Tabaka Gerilme katsayıları hesabı:

 

 

(10.3 denklemlerinden)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

368 of 389

368

16.07.2026

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

(10.3 denklemlerinden)

10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

369 of 389

369

16.07.2026

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

(10.19 denklemlerinden)

10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

370 of 389

370

16.07.2026

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

371 of 389

371

16.07.2026

 

10.8.c denkleminden (i=1 , 3)

 

 

1 ve 3 nolu tabakaları hasara uğratacak eşdeğer gerilme

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Saf Fx yüklemesinde, 1 ve 3 nolu tabakaları hasara uğratacak eşdeğer x çeki gerilmesi

10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

372 of 389

372

16.07.2026

10.8.c denkleminden (i=2)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

(Saf Fx yüklemesinde, 2 nolu tabakayı hasara uğratacak eşdeğer x çeki gerilmesi)

 

 

olduğundan Denklem 10.8.d’ye göre eşdeğer hacmin x yönündeki çeki mukavemeti

 

2 nolu tabakayı hasara uğratacak eşdeğer gerilme hesabı

10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

373 of 389

373

16.07.2026

 

10.8.c denklemi bası durumu için yazarsak (i=1 , 3)

 

 

1 ve 3 nolu tabakaların hasara uğratacak eşdeğer gerilme:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Saf Fx bası yüklemesinde, 1 ve 3 nolu tabakaları hasara uğratacak eşdeğer x bası gerilmesi

10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

374 of 389

374

16.07.2026

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

(Saf Fx yüklemesinde, 2 nolu tabakayı hasara uğratacak eşdeğer x bası gerilmesi)

 

 

Denklem 10.8.d’e göre eşdeğer hacmin x yönündeki çeki mukavemeti

 

2 nolu tabakayı hasara uğratacak eşdeğer gerilme:

10.8.c denklemi bası durumu için yazarsak(i=2)

10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

375 of 389

375

16.07.2026

 

Denklem (10.24)’den (i=1 , 3)

 

 

1 ve 3 nolu tabakaları hasara uğratacak eşdeğer çeki gerilmesi

 

 

 

 

 

 

 

 

(Saf Fy çeki yüklemesinde, 1 ve 3 nolu tabakaları hasara uğratacak eşdeğer y çeki gerilmesi)

 

 

 

10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

376 of 389

376

16.07.2026

 

 

2 nolu tabakayı hasara uğratacak eşdeğer çeki gerilmesi

 

 

 

 

 

 

 

 

(Saf Fy çeki yüklemesinde, 2. tabakayı hasara uğratacak eşdeğer y çeki gerilmesi)

 

 

olduğundan Denklem 10.8.d ye göre eşdeğer hacmin y yönündeki çeki mukavemeti

 

 

 

Denklem (10.24)’den (i=2)

 

10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

377 of 389

377

16.07.2026

 

 

1 ve 3 nolu tabakaları hasara uğratacak eşdeğer bası gerilmesi

 

 

 

 

 

 

 

 

 

10.24.b denklemi bası durumu için yazarsak(i=1 , 3)

 

 

 

(Saf Fy bası yüklemesinde, 1 ve 3 nolu tabakaları hasara uğratacak eşdeğer y bası gerilmesi)

10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

378 of 389

378

16.07.2026

10.24.b denklemi bası durumu için yazarsak(i=1 , 3)

 

 

2 nolu tabakayı hasara uğratacak eşdeğer bası gerilmesi

 

 

 

 

 

 

 

 

(Saf Fy bası yüklemesinde, 2. tabakayı hasara uğratacak eşdeğer y bası gerilmesi)

olduğundan Denklem 10.22.d ye göre eşdeğer hacmin y yönündeki çeki mukavemeti

 

 

 

 

 

10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

379 of 389

379

16.07.2026

1 ve 3 nolu tabakaları hasara uğratacak eşdeğer kayma gerilmesi hesabı

 

 

Denklem (10.38)’den

 

(Saf Fxy altında, 1. ve 3. tabakalarda hasara yol açacak olan tabakalardaki global kayma gerilmesi)

 

Denklem (10.31) den:

 

 

1 ve 3 nolu tabakaları hasara uğratacak eşdeğer hacimdeki global kayma gerilmesi:

 

 

 

 

 

 

10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

380 of 389

380

16.07.2026

2 nolu tabakayı hasara uğratacak eşdeğer kesme gerilmesi

 

 

Denklem (10.38)’den

 

(Saf Fxy altında, 2. tabakada hasara yol açacak olan tabakadaki global kayma gerilmesi)

 

 

 

Denklem (10.31) den:

 

 

2 nolu tabakayı hasara uğratacak global eşdeğer kayma gerilmesi:

 

 

Denklem (10.29) dan:

Tüm yapının (eşdeğer hacmin) kesme mukavemeti

10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

381 of 389

381

16.07.2026

4.Adım - Eşdeğer Hacimdeki Gerilmelerin Hesaplanması

6mm

 

x

y

 

 

 

200mm

200mm

 

 

200mm

 

 

6mm

200mm

x

y

Tabakalı yapı

 

Eşdeğer Hacim ve kuvvetler

 

200mm

 

6mm

200mm

x

y

 

 

Eşdeğer Hacim ve gerilmeler

 

 

 

 

 

 

 

10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

382 of 389

382

16.07.2026

5.Adım - Modifiye Tsai-Hill Kriterinin Eşdeğer Hacimde Hasar Kontrolü:

 

Bu kriterin, ortotropik tek tabaka için hasarsızlık şartı lokal 1-2 eksenlerine göre 7.7 veya 10.8.a denklemlerindeki gibi yazılır. Zor modelinin eşdeğer hacmi global eksenlerde ortotropik karakter gösterir. Dolayısıyla Zor eşdeğer hacmi için bu şart global x-y eksen takımına göre Denklem (10.41) deki gibi uyarlanabilir.

 

 

 

 

 

Paydadaki değerlerin anlamı:

(10.41)

Bu örnek için hesaplanan eşdeğer gerilmeler:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Her durumda:

 

10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

383 of 389

383

16.07.2026

 

 

 

 

6mm

200mm

x

y

 

 

 

200mm

6mm

x

y

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

b-) Lokal gerilme sonuçlarını Örnek 8.2 deki CLT sonuçlarıyla karşılaştırabilmek için, Zor Modeli çözümünde de tabakalarda oluşan lokal gerilmeleri hesaplamamız gerekir. Çünkü CLT tabaka bazında sonuçları vermektedir. Fakat şunu da unutmamak gerekir ki, Zor Modelinde mukavemet hesaplamalarında veya hasar kontrollerinde eşdeğer hacim esas alınır ve tabaka gerilme veya gerinimlerine ihtiyaç olmaz. Süperpozisyon prensibine göre dış kuvvetleri sırasıyla uygulayıp, her bir tabakadaki lokal gerilmeleri hesaplayabiliriz.

 

 

 

10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

384 of 389

384

16.07.2026

 

Tabakalardaki toplam lokal gerilmeler ve CLT sonuçlarıyla karşılaştırmalar:

 

1 yönündeki lokal normal gerilme :

2 yönündeki lokal normal gerilme :

 

 

1 ve 3 nolu tabakalardaki toplam lokal gerilmeler

1-2 düzlemindeki kayma gerilmesi :

 

 

2 nolu tabakadaki toplam lokal gerilmeler

1 yönündeki lokal normal gerilme :

2 yönündeki lokal normal gerilme :

1-2 düzlemindeki kayma gerilmesi :

 

 

 

 

 

 

CLT

Zor

 

 

 

 

 

 

  • CLT sonuçları Örnek 8.2’ den alınmıştır. Yapının simetrik olması ve moment yüklemesi olmadığından CLT sonuçları bir tabaka için tüm noktalarda aynı çıkar (z koordinatından bağımsızdır).
  • Zor Modeli ve CLT sonuçları, birbirlerine çok yakın değerlerde çıkmaktadır. Bu durum en çok, örnekteki yapının simetrik olması ve dolayısıyla poisson etkileşimlerinin düşük seviyede kalmasından kaynaklanır. Asimetrik dizilimlerde poisson etkileşimleri daha fazla olmasından yöntemler arası sonuç farkları biraz daha belirginleşir. Fakat Zor Modeli ve CLT nin farklı yaklaşımlar olduğu unutulmamalıdır. Örnek 9.2 de asimetrik bir dizilim için CLT ve Zor Modeli sonuçları ayrıca karşılaştırılmıştır.

10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

385 of 389

385

16.07.2026

 

200mm

6mm

200mm

x

y

z

h

b

 

 

 

x

z

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Hasar anında:

 

Hasardan önce :

 

 

 

 

(tüm yapıyı mukavemet sınırına taşıyacak toplam eğilme momenti)

10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

386 of 389

386

16.07.2026

Örnek 10.2-)

 

x

y

 

 

 

 

 

 

 

 

200mm

200mm

6mm

 

 

 

 

 

 

Çözüm)

Eşdeğer Hacimde ortaya çıkan gerilmeler

 

 

200mm

 

 

6mm

200mm

x

y

 

 

 

 

10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

387 of 389

387

16.07.2026

Eşdeğer Hacim rijitlik matrisi hesabı:

 

(Denklem 9.4.50):

 

 

 

 

Örnek 10.1 de hesaplanan malzeme özellikleri matriste yerine konulur:

Gevşeklik matrisi:

10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

388 of 389

388

16.07.2026

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Eşdeğer hacimde oluşan gerinimler:

Eşdeğer hacimde oluşan toplam uzama/kısalma:

10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor

389 of 389

389

16.07.2026

 

 

200mm

 

 

6mm

200mm

x

y

 

 

 

z

b

h

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Denklem (10.41)’den

 

 

Hasar oluşur

 

b-)

 

10. Tabakalı Yapılarda Zor Modeli Yaklaşımıyla Mukavemet ve Hasar Analizi

Kompozit Malzeme Mekaniği – Ders Notları / Prof. Dr. Mehmet Zor